diff --git a/.gitignore b/.gitignore
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@@ -8,4 +8,9 @@ Examples/*
 *.synctex.gz
 *.synctex(busy)
 *.toc
-*.pdf
\ No newline at end of file
+*.pdf
+*.lot
+*.lof
+*.blg
+*.bbl
+*.ini
\ No newline at end of file
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--- /dev/null
+++ b/Abkuerzungsverzeichnis.tex
@@ -0,0 +1,13 @@
+\chapter*{AbkÃ¼rzungsverzeichnis}
+\addcontentsline{toc}{chapter}{AbkÃ¼rzungsverzeichnis}
+\begin{acronym}%[lÃ¤ngstes Acronym]
+    \acro{SST}{Solid State Transformer}
+    \acro{IFEC}{International Future Energy Challenge}
+    \acro{TIW}{Triple Insulated Wire}
+    \acro{MOSFET}{Metal Oxide Semiconductor Field Effekt Transistor}
+    \acro{IC}{Integrated Circuit}
+    \acro{EDA}{Electronic Design Automation}
+\end{acronym}
+\acused{MOSFET}\acused{MOSFETs}
+\acused{IC}\acused{ICs}
+% https://strobelstefan.de/2021/07/25/latex-glossar-und-abkuerzungsverzeichnis-erstellen/
\ No newline at end of file
diff --git a/Abschlussarbeit.tex b/Abschlussarbeit.tex
index 30c4d1824583432d6a75692d9275b4b04beff722..0297e75973ca57afc158a8890a96bb96dd28be59 100644
--- a/Abschlussarbeit.tex
+++ b/Abschlussarbeit.tex
@@ -1,4 +1,4 @@
-\documentclass[11pt,a4paper,twoside,final]{book}
+\documentclass[11pt,a4paper,oneside,final]{book}
 %
 \usepackage{ngerman}            %Neue Rechtschreibung
 \usepackage{graphicx}           %Graphiken einbinden
@@ -18,6 +18,10 @@
 \usepackage{siunitx}			%Setzen von Einheiten
 %\sisetup{mode=text,range-phrase = {\text{~bis~}}}
 \usepackage{multicol}
+\usepackage[printonlyused]{acronym}
+\usepackage[nottoc]{tocbibind}
+\usepackage{hhline}
+%\usepackage{hyperref}
 
 \usepackage{tikz}				%Ein umfangreiches Paket fÃ¼r Graphiken: Nur fÃ¼r Fans
 \usetikzlibrary{positioning}
@@ -55,14 +59,16 @@
 \pagestyle{fancyplain}
 \renewcommand{\chaptermark}[1]{\markboth{#1}{}}
  \renewcommand{\sectionmark}[1]{\markright{\thesection\ #1}}
- \lhead[\fancyplain{}{\sl\thepage}]{\fancyplain{}{\sl\rightmark}}
- \rhead[\fancyplain{}{\sl\leftmark}]{\fancyplain{}{\sl\thepage}}
+ \lhead[\fancyplain{}{}]{\fancyplain{}{}}
+ \rhead[\fancyplain{}{\sl\leftmark}]{\fancyplain{}{\sl\rightmark}}
  \lfoot{}
- \cfoot{}
+ \cfoot{\thepage}
  \rfoot{}
 
 \setlength{\parindent}{0cm}
 
+\bibliographystyle{plain}
+
 %--------------------------------------------------------------------
 %
 \renewcommand\maketitle{
@@ -132,9 +138,9 @@ Abgabedatum:			&&		24.02.2023
 
 \includegraphics[width = \textwidth]{./Bilder/Silhouette_HSRT_045K.jpg}
 %
-\newpage
-\ 
-\thispagestyle{empty}
+%\newpage
+%\ 
+%\thispagestyle{empty}
 %
 \end{titlepage}}
 
@@ -154,7 +160,7 @@ Abgabedatum:			&&		24.02.2023
 \setcounter{errorcount}{1}
 
 		
-\title{Abschlussarbeit--Titel}
+\title{Bachelorthesis--Entwicklung und Aufbau eines Weitbereichsnetzteils fÃ¼r einen Solid-State Transformer}
 
 %--------------------------------------------------------------------
 
@@ -165,9 +171,7 @@ Abgabedatum:			&&		24.02.2023
 
 \setcounter{page}{1}
 
-\tableofcontents
-
-\thispagestyle{empty}
+%\thispagestyle{empty}
 
 \input{KapitelÃ¼bersicht}
 
diff --git a/Anforderunganalyse.tex b/Anforderunganalyse.tex
new file mode 100644
index 0000000000000000000000000000000000000000..12ac06041cf7febeed4e2749b76cf5f7fda3da27
--- /dev/null
+++ b/Anforderunganalyse.tex
@@ -0,0 +1,324 @@
+\chapter{Anforderungen und Analyse}\label{chap:anforderungsanalyse}
+%
+
+Anforderungsanalyse
+Tabelle
+Haupt
+
+
+Neben
+Isolation\\
+
+\chapter{Auswahl der Technologie}
+
+Um eine Hilfspannung zu erzeugen gibt es mehrere MÃ¶glichkeiten.
+In diesem Kapitel werden die praktikabelsten MÃ¶glichkeiten analysiert und miteinander abgewogen.
+
+Buck-Converter
+Da die Isolation der Hilfspannung nur eine Neben(an)forderung ist kann ein simpler Buck-Converter eingesetzt werden.
+Diese MÃ¶glichkeit wird in der Design Note [] genauer beschrieben.
+Als HauptsÃ¤chlicher Kritikpunkt ergibt sich allerdings der zu geringe Wirkungsgrad von $\approx\SI{50}{\percent}$ bei hÃ¶herer Leistung.
+Dieser entsteht durch die sehr kurzen Einschaltzeiten bei hoher Eingangsspannung und die schlechten Eigenschaften der, in die Schaltregler integrierten, MOSFETs.
+
+
+Flusswandler
+
+
+Sperrwandler
+
+
+CCM
+Im kontinuierlichen Modus fÃ¼r die PrimÃ¤rinduktivitÃ¤t permanent Strom.
+Das hat sowohl Schaltverluste bei Einschalten, als auch Leitverluste in der InduktivitÃ¤t zur Folge.
+
+
+DCM
+Im diskontunierlichen Modus wird die gesamte, im Speichertransformator gespeicherte, Energie bereits vor dem nÃ¤chsten Einschaltvorgang auf der SekundÃ¤rseite abgerufen.
+So entsteht eine dritte Phase in der weder PrimÃ¤r- noch SekundÃ¤rinduktivitÃ¤t keinen Strom fÃ¼hrt.
+Vereinfacht liegt nur $V_{Bulk}$ am Transistor an.
+Â§Irgendwas SchaltverlusteÂ§
+
+QR
+FÃ¼r die ErklÃ¤rung des Quasi-Resonanten Modus muss die Vereinfachung aus Â§DCMÂ§ aufgehoben werden.
+TatsÃ¤chlich treten wÃ¤hrend eines Schaltzyklus auf der PrimÃ¤rseite zwei Oszillationen auf.
+Die erste, schnelle Oszillation unmittelbar nach dem Ausschalten des Transistors entsteht durch die LeckinduktivitÃ¤t der PrimÃ¤rwicklung.
+Die Energie der LeckinduktivitÃ¤t kann nicht Ã¼ber die SekundÃ¤rseite abgebaut werden, durch sie entsteht im Ausschaltmoment eine Spannungsspitze am Schalter.
+Sie kann nÃ¤herungsweise mit \SI{1}{\percent} der PrimÃ¤rinduktivitÃ¤t angenommen werden.(Â§lt. MasterSkriptÂ§)
+Zusammen mit der Gate-Source-KapazitÃ¤t des Transistors bildet sich ein Schwingkreis.
+Die zweite, entscheidende Oszillation tritt nach vollstÃ¤ndiger Entladung der SpeicherinduktivitÃ¤t auf.
+Bis zu diesem Moment lag eine, durch die SekundÃ¤rseite reflektierte, Spannung am Transistor an, die $C_{GS}$ Ã¼ber $V_{Bulk}$ aufgeladen hatte.
+So bildet sich wieder ein Schwingkreis. Da die SpeicherinduktivitÃ¤t entladen ist geht allerdings ihre gesamte InduktivitÃ¤t in die Resonanzfrequenz ein.
+Die zweite Oszillation erfolgt deshalb erheblich langsamer als die erste.
+
+Der Quasi-Resonante Modus zeichnet sich nun dadurch aus, dass der Beginn des nÃ¤chsten Schaltzyklus auf einen der Tiefpunkte der zweiten Oszillation vorgezogen wird.
+So kann ein mÃ¶glichst idealer Schaltzeitpunkt bei $<V_{Bulk}$ gewÃ¤hlt werden.
+So verringern sich Schaltverluste, aber auch die elektromagnetischen Eigenschaften verbessert sich, da die Oszillation verkÃ¼rzt oder ganz unterbunden wird.
+
+Anders als bei CCM oder DCM Regelungen deshalb variabel und umgekehrt proportional zu Last und (((Eingangsspannung))).
+
+Jeder QR-Regler hat eine hÃ¶chst- und niedrigstmÃ¶gliche Frequenz.
+Wobei die hÃ¶chst MÃ¶gliche bei Leerlauf und die niedrigst MÃ¶gliche bei Vollast auftritt.
+%Das ist duch die GrÃ¶ÃŸe der zu Ã¼bertragenden Energiemenge zu erklÃ¤ren: Bei gleicher Spannung muss bei grÃ¶ÃŸerer Last lÃ¤nger Strom flieÃŸen. naja
+
+
+
+Das vorliegende Kapitel beschreibt abweichend von den Ã„blicherweise hier erwarteten Inhalten einige Anforderungen an die Abschlussarbeit bezÃ„glich Umfang und Layout, Verwendung von Bildern und Tabellen, Verwendung von Gleichungen sowie Quellenangaben.
+%
+%
+%-------------------------------------------
+%
+\section{Allgemeine Anforderungen an die Ausarbeitung}\label{sec:ausarbeitungallgemein}
+%
+%
+Die Abschlussarbeit  muss  laut  Studien--  und PrÃ„fungsordnung der StudiengÃ„nge Mechatronik die  Kriterien an eine wissenschaftliche  Arbeit erfÃ„llen  und  eine  ,,ingenieurmÃ„Ã„ige'' Vorgehensweise  deutlich  erkennen  lassen.  Die Ausarbeitung  ist  als  Dokumentation fÃ„r die selbstÃ„ndige Bearbeitung einer Aufgabenstellung aus dem Themengebiet der Mechatronik ein wichtiger Bestandteil der Abschlussarbeit und ein wesentlicher Faktor bei der Benotung.
+
+Dies gilt auch und insbesondere fÃ„r Abschlussarbeiten, die in der Industrie angefertigt werden.
+
+
+%
+Der {\em formale Aufbau der Arbeit} ist in der folgenden AufzÃ„hlung beschrieben. Abweichungen davon sollten mit dem {\em Erstbetreuer} abgestimmt werden.
+%
+\begin{enumerate}
+%
+\item Deckblatt (bei doppelseitigem Druck gefolgt von einer Leerseite)
+\item ErklÃ„rung zur EigenstÃ„ndigkeit (vgl.~Anmeldeformular)
+\item Sperrvermerk bei Bedarf
+\item Vorwort / Danksagung bei Bedarf
+\item Kurzfassung in englisch gemÃ„Ã„ Absprache mit dem Betreuern
+\item Inhaltsverzeichnis
+\item Abbildungs--, Tabellen-- und AbkÃ„rzungsverzeichnis gemÃ„Ã„ Absprache mit den Betreuern
+\item Inhalt der Arbeit in den einzelnen Kapiteln
+\item Literaturverzeichnis
+\item Anhang falls erforderlich
+%
+\end{enumerate} 
+%
+%-------------------------------------------
+%
+\section{Umfang}\label{sec:umfang}
+%
+FÃ„r den Umfang einer Abschlussarbeit ist eine eindeutige Seitenangabe nicht sinnvoll, da diese durch Einstellungen des Seitenrandes, der ZeilenabstÃ„nde, eingefÃ„gte Leerzeilen oder ,,gÃ„nstig'' eingefÃ„gte SeitenumbrÃ„che, Bilder und Tabellen bei Bedarf aufgeblÃ„ht werden kann.
+
+Der Umfang ergibt sich ganz natÃ„rlich aus dem Arbeitspensum
+%
+\begin{itemize}
+%
+\item bei einer Bachelorarbeit entsprechend 14 Leistungspunkten
+\item bei einer Masterarbeit von 6 Monaten.
+%
+\end{itemize}
+%
+Eine vernÃ„nftige und saubere Dokumentation der Grundlagen der Arbeit, der Vorgehensweise bei der LÃ„sung der Aufgabenstellung sowie der erzielten Ergebnisse fÃ„hrt ganz natÃ„rlich zu einem Umfang, der der Arbeit gerecht wird.
+
+Gute Bachelorarbeiten liegen in der Regel im Bereich von ca.~50--60~Seiten, gute Masterarbeiten im Bereich von ca.~80--90~Seiten, jeweils ohne BerÃ„cksichtigung der AnhÃ„nge. 
+
+Es ist im Sinne sowohl des Betreuers als auch des Kandidaten selbst, wenn die Arbeit nicht kÃ„nstlich durch unnÃ„tige Inhalte und Randinformationen um zusÃ„tzliche Seiten aufgeblÃ„ht wird. Der Kandidat muss diese Seiten nÃ„mlich erstellen, der Betreuer muss sie lesen, ohne dass einer der beiden Beteiligten daraus einen Nutzen hÃ„tte.
+%
+%-------------------------------------------
+%
+\section{Layout}\label{sec:layout}
+%
+BezÃ„glich des Layouts kann der Kandidat sich am vorliegenden Dokument orientieren. 
+Entscheidend ist aber die Aussage des Erstbetreuers.
+
+Es erscheint sinnvoll, den Text in einer Serifenschrift (z.B.~Times) zu verfassen, da diese nachgewiesenermaÃ„en in lÃ„ngeren FlieÃ„texten leicher lesbar ist, als serifenlose Schriften wie Arial. 
+
+FlieÃ„ttext wird grundsÃ„tzlich als Blocksatz gesetzt. Dies ist der Standard bei \LaTeX, in anderen Textverarbeitungsprogrammen muss dies passend konfiguriert werden.
+
+Als SchriftgrÃ„Ã„e sollten 12pt gewÃ„hlt werden.
+%
+%-------------------------------------------
+%
+\section{Bilder}\label{sec:bilder}
+%
+FÃ„r Bilder gelten folgende Regeln:
+%
+\begin{itemize}
+%
+\item Jedes Bild hat eine Abbildungsunterschrift mit Nummer.
+%
+\item Auf jedes Bild wird im Text mit mindestens einem erklÃ„renden Satz verwiesen.
+%
+\item Die Bildinhalte sollten graphisch sorgfÃ„ltig aufbereitet sein. Insbesondere mÃ„ssen die Schriften gut lesbar sein. Idealerweise haben im Bild verwendete Schriften die gleiche Schriftart und SchriftgrÃ„Ã„e wie die im Text verwendeten Schriften. 
+%
+\end{itemize}
+%
+Ein Beispiel dazu ist in der Abbildung~\ref{fig:gmabgerollt} dargestellt. 
+%
+
+
+Ein weiteres Beispiel in der Abbildung~\ref{fig:anschlussgm} zeigt eine weitere MÃ„glichkeit, auf einzelne Bildteile gezielt zu verweisen. Hier ist auch der erklÃ„rende Text zur Veranschaulichung angegeben. 
+
+Das Beispiel veranschaulicht auch, dass Bild und erklÃ„render Text sich nicht zwangslÃ„ufig auf der gleichen Seite befinden mÃ„ssen. Es ist zwar sinnvoll, dies nach MÃ„glichkeit zu tun, insbesondere bei vielen Bildern aber nicht immer machbar.
+
+
+Bei der {\em Reihenschlussmaschine} (vgl.~Abbildung~\ref{fig:anschlussgmreihe}) sind Erregerwicklung und Ankerwicklung in Reihe geschaltet und werden von der gleichen Spannungsquelle mit der Spannung~$U$ versorgt. Aufgrund dieser Beschaltung ist der Ankerstrom~$I_A$ stets gleich dem Erregerstrom~$I_E$ und wird mit $I$ bezeichnet. Im Unterschied dazu werden bei der {\em Nebenschlussmaschine} aus der Abbildung~\ref{fig:anschlussgmneben} Anker-- und Erregerwicklung parallel mit der gleichen Spannung $U$ versorgt. Ankerstrom und Erregerstrom kÃ„nnen in bestimmten Grenzen unabhÃ„ngig voneinander eingestellt werden.
+
+%
+%-------------------------------------------
+%
+\section{Tabellen}\label{sec:tabellen}
+%
+FÃ„r grÃ„Ã„ere Tabellen gelten bezÃ„glich Beschriftung, Verweis und Leserlichkeit die gleichen Regeln wie fÃ„r Bilder.
+
+Kleinere Tabellen im Umfang von 3--4 Zeilen, die inhaltlich direkt in den beschreibenden Text eingebunden sind, mÃ„ssen keine Beschriftung erhalten.
+
+Immer wieder werden in Abschlussarbeiten Tabellen eingesetzt, die aus anderen Arbeiten kopiert wurden. Dies sollte vermieden werden, da solche Tabellen mit vertretbarem Aufwand in deutlich besserer QualitÃ„t im eigenen Dokument erzeugt werden kÃ„nnen. 
+
+Wird in begrÃ„ndeten AusnahmefÃ„llen doch die Tabelle als Bild in den Text eingefÃ„gt, sollte diese in der Bildunterschrift dennoch als Tabelle bezeichnet werden.
+%
+%-------------------------------------------
+%
+\section{Verwendung von Formelzeichen und Gleichungen}\label{sec:formeln}
+%
+In einer Abschlussarbeit sollten Gleichungen in der Regel abgesetzt dargestellt werden, da dies die Lesbarkeit erhÃ„ht. Dies zeigt das folgende Beispiel im Vergleich:
+
+\paragraph{Gleichung im Text:}
+%
+FÃ„r eine sinusfÃ„rmige Wechselspannung
+$U(t) = \hat U \sin \omega t$, 
+die einen Wechselstrom $\ldots$
+
+\paragraph{Abgesetzte Gleichung:}
+%
+FÃ„r eine sinusfÃ„rmige Wechselspannung
+%
+\begin{align}
+%
+U(t) &= \hat U \sin \omega t\;, \label{eq:usinomegat}
+%
+\end{align}
+
+die einen Wechselstrom $\ldots$
+
+Eine abgesetzte Gleichung bietet zudem die MÃ„glichkeit, auf diese Gleichung Ã„ber die Gleichungsnummer zu verweisen. Dies geschieht in der folgenden Form:
+
+\bigskip
+
+In~\eqref{eq:usinomegat} wird die Zeitfunktion fÃ„r eine sinusfÃ„rmige Wechselspannung dargestellt.
+
+\bigskip
+
+Durch die Notation mit den Klammern, ist laut Konvention dieser Verweis als Verweis auf eine Gleichung gekennzeichnet.
+
+BezÃ„glich der Schriftart sollte die Standardeinstellung des Textverarbeitungssystems gewÃ„hlt werden. UnabhÃ„ngig davon sollten Formelzeichen im Text und in Gleichungen einheitlich dargestellt werden.
+
+Wie das Beispiel in~\eqref{eq:usinomegat} zeigt, werden Formeln grundsÃ„tzlich in den Satz eingebettet und sind somit bei der Interpunktion zu berÃ„cksichtigen.
+%
+%----------------------------------------------------
+%
+\subsubsection{Satz von Formelzeichen, Indizes und Einheiten} 
+%
+Formelzeichen fÃ„r GrÃ„Ã„en werden nach der  {\em DIN EN ISO 80000--1}  kursiv gedruckt, unabhÃ„ngig davon, ob Sie im Text oder in einer abgesetzten Formel stehen. Indizes, die eine Variable reprÃ„sentieren werden ebenfalls kursiv gestellt. Indizes, die Worte oder deren AbkÃ„rzungen sowie feste Zahlen reprÃ„sentieren, werden nicht kursiv gedruckt. Einheiten physikalischer Variablen werden grundsÃ„tzlich aufrecht gestellt.
+
+In \LaTeX~werden Variablen in der Mathematikumgebung grundsÃ„tzlich kursiv gestellt. Zahlen werden grundsÃ„tzlich aufrecht gestellt. Zu beachten ist, dass \LaTeX~im Mathematikmodus eigene AbstÃ„nde verwendet, was bei Einheiten und Texten dazu fÃ„hrt, dass diese ungÃ„nstig gesetzt werden, wie im folgenden Beispiel veranschaulicht:
+%
+\begin{align*}
+%
+f_{Motor} &= 50\;Hz\qquad &	 f_{Nenn}&=50\;Hz\;.
+%
+\end{align*}
+%
+Die normkonforme Darstellung sieht folgendermaÃ„en aus:
+%
+%
+\begin{align*}
+%
+f_{\text{Motor}} &= \SI{50}{Hz}\qquad &	f_{\text{Nenn}}&=\SI{50}{Hz}\;.
+%
+\end{align*}
+%
+FÃ„r die Multiplikation zweier Variablen gibt es folgende Varianten:
+%
+\begin{align}
+%
+&xy\;,\label{eq:xy}\\
+&x\,y\;,\label{eq:xspacey}\\
+&x\cdot y\; \qquad \text{oder}\label{eq:xcdoty}\\
+&x\times y\;.\label{eq:xtimesy}
+%
+\end{align}
+%
+Die Varianten~\eqref{eq:xy}--\eqref{eq:xcdoty} sind fÃ„r Multiplikationen von Skalaren sinnvoll. Die Variante~\eqref{eq:xcdoty} wird auch fÃ„r das Skalarprodukt von Vektoren verwendet. Die Variante~\eqref{eq:xtimesy} sollte nur fÃ„r das Vektorprodukt verwendet werden. 
+
+Die Notation $x*y$ ist unschÃ„n und nach der {\em DIN EN ISO 80000--1} auch nicht vorgesehen.
+%
+
+Mathematische Funktionen wie~$\sin$, $\cos$, $\min$, $\max$, \ldots\;, werden grundsÃ„tzlich aufrecht gesetzt. \LaTeX~bietet diese Funktionen als \LaTeX--Befehle an und setzt sie dann entsprechend.
+%
+
+Formeln, auch abgesetzte Formeln sind grundsÃ„tzlich Bestandteil der SÃ„tze und werden bei der Interpunktion auch so berÃ„cksichtigt. Dies zeigen die obigen Beispiele.
+
+%
+\paragraph{Einheiten} werden grundsÃ„tzlich als Text gesetzt. Dies gilt insbesondere auch in Formeln. Zwischen dem Wert der physikalischen GrÃ„Ã„e und der Einheit sollte ein kleiner Zwischenraum eingefÃ„gt werden. Ein Umbruch zwischen Wert und Einheit sollte vermieden werden.
+
+Zum Setzen von Einheiten bietet \LaTeX~das Paket~\texttt{siunitx} an, das das Setzen von Zahlen mit Einheiten erleichtert.
+%
+%-------------------------------------------
+%
+\section{Literaturangaben}\label{sec:literaturangaben}
+%
+Der Sinn von Literaturangaben ist
+%
+\begin{itemize}
+%
+\item zwischen eigenem und fremden geistigen Eigentum zu unterscheiden, d.h.~zu kennzeichnen, welche Inhalte und Ideen selbst im Rahmen der Arbeit entwickelt wurden und welche Inhalte und Ideen und Darstellungen wÃ„rtlich oder sinngemÃ„Ã„ aus anderen Quellen Ã„bernommen wurden,
+%
+\item anderen Lesern der Arbeit die MÃ„glichkeit zu geben, HintergrÃ„nden und weiter gehende Informationen nachlesen zu kÃ„nnen.
+%
+\end{itemize}
+%
+Quellenangaben werden in der Regel im Literaturverzeichnis gemacht. Sinnvolle Ausnahmen sind z.B.~Bildquellen, die je nach Anforderung des Urhebers des Bildes angegeben werden mÃ„ssen.
+
+FÃ„r die Erstellung des Literaturverzeichnisses sollten die Standardwerkzeuge des jeweiligen Textverarbeitungssystems genutzt werden. Das Literaturverzeichnis des vorliegenden Dokuments zeigt beispielhaft ein Literaturverzeichnis mit Angaben zu BÃ„chern, ZeitschriftenbeitrÃ„gen, TagungsbeitrÃ„gen und Internetdokumenten.
+
+Um unterschiedliche Darstellungen fÃ„r das Literaturverzeichnis zu veranschaulichen, sind dabei auch unterschiedliche Formatierungen der Verweise dargestellt. In einer Arbeit sollte man sich fÃ„r eine der Varianten entscheiden und diese konsequent umsetzen.
+
+GrundsÃ„tzlich gilt, dass ein Buch, ein Zeitschriften-- oder Tagungsbeitrag Internetquellen vorzuziehen sind, da Internetquellen mÃ„glicherweise nicht dauerhaft verfÃ„gbar sind.
+
+\subsection{Bilder}
+
+Die folgende Abbildung zeigt ein Beispiel zu einer Quellenangabe fÃ„r ein Bild:
+%
+\begin{figure}[htb]
+	\centering
+		\includegraphics[width=0.40\textwidth]{./Bilder/SIEMENS_1LE1_Schnittbild.png}
+	\caption{Schnittbild durch eine Asynchronmaschine. \textsuperscript{\textcopyright} Siemens AG 2012, Alle Rechte vorbehalten.}
+	\label{fig:aufbauasm}
+\end{figure}
+%
+Das Bild aus der Abbildung~\ref{fig:aufbauasm} wurde mit Zustimmung der Siemens AG aus deren Bilddatenbank entnommen. Dabei wurde gefordert, die in der Bildunterschrift dargestellte Quellenangabe einzufÃ„gen. An dieser Stelle entfÃ„llt der Literaturhinweis.
+
+Bei Abschlussarbeiten in der Industrie, bei denen von der betreuenden Firma mehrere Abbildungen zur VerfÃ„gung gestellt werden, ist es sinnvoll, an einer geeigneten Stelle im Text darauf zu verweisen, dass die Abbildungen mit den entsprechenden Abbildungsnummern von der Firma zur VerfÃ„gung gestellt wurden. Damit vermeidet man einen Ã„berschuss an gleichen Informationen und kennzeichnet trotzdem fremdes geistiges Eigentum.
+
+GrundsÃ„tzlich ist bei kopierten fremden Bildern die Zustimmung des Urhebers einzuholen. Insofern sollte dies nach MÃ„glichkeit vermieden werden. Ausnahmen sind Ã„ffentlich zugÃ„ngliche und entsprechend gekennzeichnete Bilder.
+
+Literaturverweise sind grundsÃ„tzlich Bestandteil des Satzes, auf den sie sich beziehen.
+
+%
+%-------
+%
+\subsection{Fremdes Gedankengut im Text}
+
+Bei der Darstellung fremden Gedankenguts im Text gibt es zwei MÃ„glichkeiten: 
+%
+\subsubsection{Zitat}
+%
+,,Der Rotor einer KurzschluÃ„lÃ„ufer--ASM besteht aus den beiden Komponenten Kurz\-schluÃ„--KÃ„fig und Eisenkern''~\cite{Schroder:2009}.
+
+MÃ„glicherweise muss das Zitat durch eine Auslassung oder eine ErgÃ„nzung verÃ„ndert werden. Dies wird z.B.~folgendermaÃ„en durchgefÃ„hrt:
+%
+
+,,Der Rotor einer KurzschluÃ„lÃ„ufer--[Asynchronmaschine] besteht aus den [$\ldots $] Komponenten Kurz\-schluÃ„-KÃ„fig und Eisenkern''~\cite{Schroder:2009}.
+
+Zur genaueren Kennzeichnung kann der Literaturhinweis auch genauer spezifiziert werden:~\cite[Abschnitt 5.2.2]{Schroder:2009}. Dies wird jedoch nicht von allen Textverarbeitungssystemen unterstÃ„tzt.
+
+\subsubsection{SinngemÃ„Ã„e Ã„bernahme}
+%
+Der Rotor einer Asynchronmaschine mit KurzschlusslÃ„ufer enthÃ„lt einen sogenannten KurzschlusskÃ„fig und einen Eisenkern~\cite{Schroder:2009}.
+
+Bei lÃ„ngeren Texten, z.B.~bei der Darstellung von Grundlagen ist es sinnvoll einmalig zu Beginn eines Abschnitts auf den Ursprung des Inhalts zu z.B.~ in der folgenden Art und Weise verweisen:
+
+Die folgende ErlÃ„uterung des Aufbaus der Asynchronmaschine orientiert sich an der in~\cite{Schroder:2009} gegebenen Darstellung.
+ 
+
diff --git a/Bilder/Fertige Platine.jpg b/Bilder/Fertige Platine.jpg
new file mode 100644
index 0000000000000000000000000000000000000000..e8493d58d54ceca009081aa2e657394e34459442
Binary files /dev/null and b/Bilder/Fertige Platine.jpg differ
diff --git a/Bilder/QR-Frequenz.png b/Bilder/QR-Frequenz.png
new file mode 100644
index 0000000000000000000000000000000000000000..e46a641e07b123a5494a080e9c399e90e448f660
Binary files /dev/null and b/Bilder/QR-Frequenz.png differ
diff --git "a/Bilder/SST-\303\234bersicht.png" "b/Bilder/SST-\303\234bersicht.png"
new file mode 100644
index 0000000000000000000000000000000000000000..ec3b513d5b6993a9ea7caeb3b464fd7600157704
Binary files /dev/null and "b/Bilder/SST-\303\234bersicht.png" differ
diff --git a/Bilder/Sperrwandler.jpg b/Bilder/Sperrwandler.jpg
new file mode 100644
index 0000000000000000000000000000000000000000..c93f309cc306a278986920a080237d3cca8e40e7
Binary files /dev/null and b/Bilder/Sperrwandler.jpg differ
diff --git a/Bilder/VDCminPlot.png b/Bilder/VDCminPlot.png
new file mode 100644
index 0000000000000000000000000000000000000000..9e0035a31c79c4f16992f5e6bf087007c1394b43
Binary files /dev/null and b/Bilder/VDCminPlot.png differ
diff --git a/Bilder/Vbulk-balance.png b/Bilder/Vbulk-balance.png
new file mode 100644
index 0000000000000000000000000000000000000000..503f9a23f3eba4700d3c1c3fc7146f0ed93ba5fe
Binary files /dev/null and b/Bilder/Vbulk-balance.png differ
diff --git a/Bilder/Vbulk-minmax.png b/Bilder/Vbulk-minmax.png
new file mode 100644
index 0000000000000000000000000000000000000000..01ff7b22239730e0ee8796ad74240fc10131d9b1
Binary files /dev/null and b/Bilder/Vbulk-minmax.png differ
diff --git "a/Bilder/W\303\244rmebild.png" "b/Bilder/W\303\244rmebild.png"
new file mode 100644
index 0000000000000000000000000000000000000000..8380824a75a91e3716a73d714e274df0390cd9c1
Binary files /dev/null and "b/Bilder/W\303\244rmebild.png" differ
diff --git a/Bilder/scope_0agil1.png b/Bilder/scope_0agil1.png
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diff --git a/Dimensionierung.tex b/Dimensionierung.tex
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--- /dev/null
+++ b/Dimensionierung.tex
@@ -0,0 +1,292 @@
+\chapter{Dimensionierung}\label{chap:dimensionierung}
+% Was ist bei den einzelnen Bauteilen zu beachten, wie sind die Werte?
+
+\section{Gleichrichter und Zwischenkreis}\label{sec:dim-acdc}
+Mit der hier umgesetzten, passiven Gleichrichtung ist absehbar,
+dass der Leistungsfaktor der Schaltung sehr schlecht ausfallen wird.
+Dies kÃ¶nnte durch ein Netzfilter erheblich verbessert werden.
+Ebenso kÃ¶nnte so verhindert werden, dass hochfrequente StÃ¶rungen in das Netz eingebracht werden.
+Die Umsetzug eines solchen Filters liegt aber nicht im Rahmen dieser Arbeit.
+
+\subsection{Gleichrichter}\label{sec:dim-fbr}
+
+Als Gleichrichter kommt ein BrÃ¼ckengleichrichter zum Einsatz.
+Dieser muss den Spitzenwert der Eingangsspannung blocken kÃ¶nnen.
+
+\begin{equation}
+    V_P = \sqrt{2} \cdot V_{AC,max} = \SI{565}{\volt}
+\end{equation}
+
+Des weiteren sollte seine VorwÃ¤rtsspannung $V_F$ einen mÃ¶glichst geringen Wert aufweisen um Verluste zu vermeiden.
+Der gewÃ¤hlte Gleichrichter 'MDB10S-HF' weiÃŸt mit $V_{RMS} = \SI{700}{\volt}$ und $V_F = \SI{0,8}{\volt}$ bei \SI{100}{\milli\ampere}
+beide Eigenschaften auf.
+% https://eu.mouser.com/datasheet/2/80/B05S_HF_Thru408783__B10S_HF_RevC-2504752.pdf
+
+
+\subsection{ZwischenkreiskapazitÃ¤t}\label{sec:dim-Cbulk}
+
+\subsubsection{Auslegung der KapazitÃ¤t}
+
+In \cite{Infineon-QR-Paper_2-9} wird Tabelle \ref{tab:Cbulk-empfehlung} zur Auslegung von $C_{Bulk}$ angegeben,
+die als Ausgangspunkt dienen kann.
+
+\begin{table}[h]
+    \begin{center}
+        \begin{tabular}{|c|c|}
+            \hline
+            Effektivspannung $V_{AC}$ & KapazitÃ¤t \\
+            \hhline{|=|=|}
+            \SI{115}{\volt} & \SI{2}{\micro\farad} / \si{\watt} \\
+            \hline
+            \SI{115}{\volt} & \SI{1}{\micro\farad} / \si{\watt} \\
+            \hline
+            \SIrange{85}{265}{\volt} & \SIrange{2}{3}{\micro\farad} / \si{\watt} \\
+            \hline
+        \end{tabular}
+        \caption{Empfehlung fÃ¼r ZwischenkreiskapazitÃ¤t aus \cite{Infineon-QR-Paper_2-9}}
+        \label{tab:Cbulk-empfehlung}
+    \end{center}
+\end{table}
+
+Die Spannweite der Zwischenkreisspannung $V_{DC}$ kann wie folgt berechnet werden.
+Das Maximum $V_{DC,max}$ ergibt sich aus dem Spitzenwert der gleichgerichteten Netzspannung.
+
+\begin{equation}
+    V_{DC,max} = \sqrt{2} \cdot V_{AC,max}
+    \label{eq:V_DC,max}
+\end{equation}
+
+Der Minimalwert der Zwischenkreisspannung $V_{DC,min}$ ist davon abhÃ¤ngig wie weit der Pufferkondensator $C_{Bulk}$ wÃ¤hrend einer Halbwelle entladen wird.
+Umso grÃ¶ÃŸer $C_{Bulk}$ ist, umso stabiler ist $V_{DC}$ und umso weniger bricht die Spannung wÃ¤hrend des Entladens ein.
+Ein entsprechender Verlauf ist in Abb. \ref{fig:V-Bulk} abgebildet.
+$V_{DC,min}$ kann mit folgender Formel aus \cite{Infineon-QR-Paper_2-9} ermittelt werden.
+Der Ladezyklus $d_{charge}$ kann dabei mit $0,2$ angenÃ¤hert werden.
+$P_{in,max}$ entspricht dem Quotienten aus maximaler Nutzleistung und erwartetem Wirkungsgrad.
+
+\begin{equation}
+    V_{DC,min} = \sqrt{2 \cdot V_{AC,min} ^ 2 - \frac{P_{in,max} \cdot (1 - d_{charge})}{C_{Bulk} \cdot f_{AC}}}
+    \label{eq:V_DC,min}
+\end{equation}
+
+Anhand von (\ref{eq:eq:V_DC,min}) wird in Abb. \ref{fig:V-DCmin} die Minimalspannung in AbhÃ¤ngigkeit von $C_{Bulk}$ betrachtet.
+Es ist zu erkennen, dass eine ErhÃ¶hung der KapazitÃ¤t im niedrigen Bereich einen groÃŸen Effekt hat,
+der ab einer gewissen GrÃ¶ÃŸe stark abnimmt.
+
+\begin{figure}
+    \begin{minipage}[c]{0.4\linewidth}
+    \includegraphics[width=\linewidth]{./Bilder/VBulk-minmax.png}\label{fig:V-Bulk}
+    \caption{Ermittlung von maximaler und minimaler Zwischenkreisspannung}
+    \end{minipage}
+    \hfill
+    \begin{minipage}[c]{0.4\linewidth}
+    \includegraphics[width=\linewidth]{./Bilder/VDCminPlot.png}\label{fig:V-DCmin}
+    \caption{Beispielhafter Verlauf von $V_{DC,min}$ in AbhÃ¤ngigkeit von $C_{Bulk}$}
+    \end{minipage}
+\end{figure}
+
+Im Datenblatt des Schaltreglers ist eine detailliertere Gleichung angegeben um wahlweise
+Spannungsminimum oder die benÃ¶tigte KapazitÃ¤t auszurechnen \cite[S.23]{UCC28730}.
+Hier wird ein zusÃ¤tzlicher Faktor $N_{HC}$ verwendet um ausfallende Halbwellen der Versorgungsspannung zu berÃ¼cksichtigen.
+
+\begin{equation}
+    C_{Bulk} \geq \frac{2 P_{in,max} \cdot (0,25 + 0,5 N_{HC} + \frac{1}{2\pi} \cdot \arcsin(\frac{V_{DC,min}}{\sqrt{2} \cdot V_{AC,min}}))}
+                        {(2 V_{AC,min}^2 - V_{DC,min}^2) \cdot f_{AC}}
+    \label{eq:dim-Cbulk}
+\end{equation}
+
+Durch Ausprobieren beziehungsweise Plotten kann mit der Formel auch $V_{DC,min}$ fÃ¼r eine gegebene KapazitÃ¤t ermittelt werden.
+FÃ¼r $V_{AC,min}$ und $f_{LINE}$ entsprechen \SI{400}{\volt}/\SI{50}{\hertz} aus Tabelle \ref{tab:anforderungen}.
+
+Aufgrund des Bestellstopps der Hochschule mussten die Bauteile bereits vor der exakten Auslegung der Schaltung bestellt werden.
+Deshalb werden, im Vergleich zu Tabelle \ref{tab:Cbulk-empfehlung}, verhÃ¤ltnismÃ¤ÃŸig kleine Kondensatoren mit $C_Bulk = \SI{6,8}{\micro\farad}$ verwendet.
+Wird $N_{HC}$ vernachlÃ¤ssigt, so ist die gewÃ¤hlte KapazitÃ¤t
+$C_{Bulk} = \SI{6,8}{\micro\farad}$ ausreichend um eine Mindestspannung von
+$V_{DC,min} = \SI{90}{\volt}$ zu gewÃ¤hrleisten.
+Da der \ac{SST} fest installiert werden soll ist diese Vereinfachung mÃ¶glich.
+
+Es ist wichtig zu betonen, dass die Versorgungsspannung des Hilfsnetzteils mit steigender Last am \ac{SST} zusÃ¤tzlich absinken wird.
+Tests mÃ¼ssen zeigen ob ein stabiler Betrieb unter den entsprechenden Bedingungen mÃ¶glich ist oder ob $C_{BULK}$ vergrÃ¶ÃŸert werden muss.
+Wie in Abb. \ref{fig:V-Bulk} zu sehen ist kann in diesem niedrigen Bereich schon eine kleine ErhÃ¶hung der KapazitÃ¤t eine Verbesserung bringen.
+
+\subsubsection{Problematik der hohen Betriebsspannung}\label{ssec:problematikDerHohenSpannung}
+
+Da die die Zwischenkreisspannung mit $V_{DC,max} = \SI{565}{\volt}$ oberhalb der maximalen Betriebsspannung
+gÃ¤ngiger Elektrolyt-Kondensatoren liegt mÃ¼ssen weitere Schritte ergriffen werden.
+Um die Spannungsanforderung zu erfÃ¼llen kÃ¶nnen zwei Kondensatoren in Reihe geschaltet werden.
+Diese Anordnung hat allerdings eine Schwachstelle:
+
+Die LeckstrÃ¶me unterliegen einer groÃŸen Toleranz, die nicht genau angegeben werden kann.
+Durch unterschiedliche LeckstrÃ¶me in den Kondensatoren kann es nun zu einem Ladungsungleichgewicht kommen.
+Ist zum Beispiel der Leckstrom von C1 erheblich grÃ¶ÃŸer als der von C2, so sammelt sich in C2 mit der Zeit eine immer grÃ¶ÃŸere Ladung.
+So steigt auch die Spannung Ã¼ber C2.
+Kann die erhÃ¶hte Spannung das Ungleichgewicht der LeckstrÃ¶me nicht kompensieren, so steigt die Spannung Ã¼ber den zulÃ¤ssigen Bereich hinaus.
+Hierdurch kommt es mindestens zu einer stark verkÃ¼rzten Lebenszeit, im schlimmsten Fall aber zum Versagen des Kondensators.
+
+Um diesem Fall entgegen zu wirken gibt es zwei MÃ¶glichkeiten.
+Zum einen kann Ã¼ber einen Spannungsteiler die Spannung am mittleren Knoten eingestellt werden.
+Um ein sicheres AbflieÃŸen unausgeglichener LeckstrÃ¶me zu gewÃ¤hrleisten sollte durch den Spannungsteiler ein Mehrfaches des Leckstroms flieÃŸen.
+Ebenfalls ist die Spannungsfestigkeit der WiderstÃ¤nde zu berÃ¼cksichtigen.
+Die andere MÃ¶glichkeit ist, die Spannungen der einzelnen Kondensatoren Ã¼ber Zenerdioden zu klemmen.
+So kann sich zwischen den Kondensatoren zwar ein Ungleichgewicht aufbauen, dieses wird aber auf ein sicheres Niveau begrenzt.
+Hierbei entstehen im Idealfall keine zusÃ¤tzlichen Verluste, allerdings sind Zenerdioden kostenintensiver als WiderstÃ¤nde.
+Die Toleranz der Zenerdioden ist zu beachten.
+
+An den gewÃ¤hlten $V_Z = \SI{180}{\volt}$ Zenerdioden entsteht im Worst-Case eine Verlustleistung von
+
+\begin{equation}
+    P_{Z,max} = I_{Leak,max} \cdot V_Z = \SI{81,6}{\micro\ampere} \cdot \SI{180}{\volt} \approx \SI{15}{\milli\watt}
+    \label{eq:verluste-zener}
+\end{equation}
+
+Eine Betrachtung der Verluste bei Verwendung eines Spannungsteilers ist in \cite{AN2872-HVBuck} zu finden, die Verluste bei hoher Spannung liegen dort bei $\approx\SI{150}{\milli\watt}$.
+
+
+\section{Speichertransformator}
+\subsection{Elektrische Eigenschaften}
+
+In diesem Abschnitt wird nach den Vorgaben im Datenblatt \cite{UCC28730} des gewÃ¤hlten Schaltreglers 'UCC28730' vorgegangen.
+
+Zuerst wird hier der maximale Duty-Cycle $D_{MAX}$ berechnet.
+Er wird durch den maximale Entmagnetisierungszyklus von $D_{MAGCC} = 0,432$
+und eine Halbwelle der Oszillation entsprechend \ref{ssec:grundlagen-qr} begrenzt.
+FÃ¼r deren AbschÃ¤tzung wird eine Frequenz von $\SI{500}{\kilo\hertz}$ empfohlen, was einer Periodendauer von $t_R = \SI{2}{\micro\second}$.
+Sie wird mit der maximalen Schaltfrequenz des Reglers von $f_{MAX} = \SI{83,3}{\kilo\hertz}$ normiert.
+
+\begin{equation}
+    D_{MAX} = 1 - D_{MAGCC} - (\frac{t_R}{2} \cdot f_{MAX}) = 0,485
+    \label{eq:dim-Dmax}
+\end{equation}
+
+Nun kann das WindungsverhÃ¤ltnis $N_{PS(ideal)}$ berechnet werden.
+FÃ¼r die Spannung der SekundÃ¤rwicklung wird die Summe aus
+$V_{out}$, der regulÃ¤ren Ausgangsspannung (output constant voltage) und
+$V_F$, der VorwÃ¤rtsspannung der Gleichrichterdiode.
+
+\begin{equation}
+    N_{PS(ideal)} = \frac{D_{MAX} \cdot V_{DC,min}}{D_{MAGCC} \cdot ( V_{out} + V_F)}
+                    = Â§
+    \label{eq:NpsIdeal}
+\end{equation}
+
+Aufgrund der internen Reglerstruktur des \acp{IC} wird der Spitzenstrom $I_{PP}$ Ã¼ber den
+Stommesswiderstand $R_{CS}$ bestimmt.
+Dieser begrenzt den Ausgangsstrom auf $I_{out,max}$.
+Er wird Ã¼ber das WindungsverhÃ¤ltnis auf der PrimÃ¤rseite sichtbar und mit $R_{CS}$ gemessen.
+Die abfallende Spannung wird intern mit $V_{CCR} = \SI{319}{\milli\volt}$ skaliert.
+Der Faktor $\eta_{XFMR}$ ist der Gesamtwirkungsgrad des Tranformators, es werden $0,85$ angenommen.
+Um die Ausgangsleistung trotz schlechterem Wirkungsgrad oder anderen Toleranzen nicht zu stark zu begrenzen
+sollte $I_{out,max}$ etwas grÃ¶ÃŸer gewÃ¤hlt werden als der erforderliche Ausgangsstrom.
+Hier sei $ I_{out,max} = \SI{600}{\milli\ampere}$
+
+\begin{equation}
+    R_{CS} = \frac{V_{CCR} \cdot N_{PS}}{2 \cdot I_{out,max}} \cdot \sqrt{\eta_{XFMR}}
+            = Â§
+    \label{eq:r-cs}
+\end{equation}
+
+Der maximale Spitzenstrom ergibt sich nun aus dem Schwellwert $V_{CST(max)} = \SI{740}{\milli\volt}$,
+ab dem der Regler in die Strombegrenzung schaltet.
+
+\begin{equation}
+    I_{PP,max} = \frac{V_{CST(max)}}{R_{CS}} = Â§
+    \label{eq:i-pp-max}
+\end{equation}
+
+Mit dem Spitzenstrom kann jetzt die PrimÃ¤rinduktivitÃ¤t $L_{Pri}$ festgelegt werden.
+
+\begin{equation}
+    L_{Pri} = \frac{2 \cdot (V_{out} + V_F) \cdot I_{out,max}}
+                    {I_{PP,max} \cdot f_{MAX} \cdot \eta_{XFMR}}
+            = Â§
+    \label{eq:l-pri}
+\end{equation}
+
+%Falsch Zur Spannungsregelung nutzt der UCC28730 die Hilfswicklung, 
+Die Hilfswicklung wird zur Spannungsversorgung des \acp{IC} genutzt.
+Da sie gleichzeitig mit der SekundÃ¤rwicklung leitet kann hier das Wicklungs- mit dem SpannungsverhÃ¤ltnis berechnet werden.
+Als benÃ¶tigte Spannung wird $V_{VDD(off)} = \SI{7,7}{\volt}$, die Ausschaltschwelle des Reglers angesetzt.
+Diese Spannung soll dann unterschritten werden, wenn in der Strombegrenzung die niedrigste erlaubte Ausgangsspannung auftritt.
+Bei einer Ausgangsspannung von $V_{out,min} = \SI{10}{\volt}$ soll der Regler ausschalten.
+
+\begin{equation}
+    N_{AS} = \frac{V_{VDD(off)} + V_{FA}}{V_{out,min} + V_F} = \frac{\SI{7,7}{\volt} + \SI{0,5}{\volt}}{\SI{10}{\volt} + \SI{0,5}{\volt}} = 0,78
+    \label{eq:n-as}
+\end{equation}
+
+BezÃ¼glich der elektrischen GrÃ¶ÃŸen kann nun noch die Strombelastung der einzelnen Windungen berechnet werden.
+Die Auswahl der DrÃ¤hte folgt in \ref{ssec:auswahl-der-wickeldraehte}.
+Nach \cite[S.9]{Infineon-DCM-Paper_2-8} ergeben sich die folgenden Werte, $I_{Sek,Eff}$ wird vom Spitzenstrom der PrimÃ¤rseite abgeleitet.
+
+\begin{equation}
+    I_{Pri,Eff} = I_{PP,max} \cdot \sqrt{\frac{D_{MAX}}{3}} = \SI{199}{\milli\ampere}
+    \label{eq:Ipri-eff}
+\end{equation}
+\begin{equation}
+    \hat{I}_{Sek} = I_{PP,max} \cdot N_{PS,ideal} = \SI{3,22}{\ampere}
+    \label{eq:Isek-peak}
+\end{equation}
+\begin{equation}
+    I_{Sek,Eff} = \hat{I}_{Sek} \cdot \sqrt{\frac{1 - D_{MAX}}{3}} = \SI{1,33}{\ampere}
+    \label{eq:Isek-eff}
+\end{equation}
+
+\subsection{Magnetische Eigenschaften}
+
+\subsubsection{Auswahl des Transformatorkerns}
+Die Auswahl des Kerns hÃ¤ngt mit vielen Variablen zusammen und unterliegt daher fast zwangslÃ¤ufig mehreren Iterationen.
+
+%\subsection{GrÃ¶ÃŸe}
+Grundlegend muss die Ungleichung (\ref{eq:Bmax}) erfÃ¼llt sein um sicherzustellen, dass der Kern nicht sÃ¤ttigt, was eine EnergieÃ¼bertragung verhindern wÃ¼rde.
+
+\begin{equation}
+    N_{Pri} \ge \frac{L_{Pri} \cdot I_{PP,max}}{B_{max} \cdot A_e}
+            \ge 
+    \label{eq:Bmax}
+\end{equation}
+
+$A_e$ ist dabei von der KerngrÃ¶ÃŸe abhÃ¤ngig, wÃ¤hrend $B_{max} \le \SI{300}{\milli\tesla}$ angenommen wird.
+Die Windungen mÃ¼ssen dann im Windungsfenster des Kerns beziehungsweise des WickelkÃ¶rpers verlegt werden.
+Hier zeigt sich die KomplexitÃ¤t der Auswahl:
+Ein grÃ¶ÃŸerer Kern bietet mehr Platz wir Windungen, durch seinen grÃ¶ÃŸeren Querschnitt $A_e$ senkt er aber die Anzahl der benÃ¶tigten Windungen insgesamt.
+ZusÃ¤tzlich wird die Suche nach einem guten Startpunkt dadurch erschwert, dass Tabellen und Programme von exakter, maschineller Fertigung ausgehen.
+Die Wicklung von Hand benÃ¶tigt mehr Platz, wodurch ein grÃ¶ÃŸeres Wicklungsfenster benÃ¶tigt wird.
+
+So stellte sich der zuerst bestellte E16-Kern als viel zu klein heraus um die benÃ¶tigten $\approx 105$ Windungen der PrimÃ¤rseite unterzubringen.
+Die Software Frenetic, auf die in \ref{zuFrenetic} genauer eingegangen wird, wurde ein RM8-Kern empfohlen.
+Dieser ist etwas grÃ¶ÃŸer als der E16-Kern, bietet aber durch seine runde Form eine bessere Ausgangsform fÃ¼r das Wickeln.
+Die Auswahl wurde auch dadurch begÃ¼nstigt, dass RM8-Kerne im Labor auf Lager waren und nicht wÃ¤hrend des Bestellstopps beschafft werden mussten.
+Mit (\ref{eq:Bmax}) ergibt sich eine Mindestwicklungszahl von $N_{Pri,min} = 37$, erheblich weniger als mit dem kleineren E16-Kern.
+
+%\subsection{Material}
+\subsubsection{Material und Luftspalt}
+Ist die Form des Kerns ausgewÃ¤hlt, so kann ein Material gewÃ¤hlt werden.
+Die verschiedenen Ferrite sind auf verschiedene Frequenzen ausgelegt, genauere Informationen bieten Tabellen und DatenblÃ¤tter der Hersteller.
+In diesem Fall kommt das Ferrit 'N49' zum Einsatz, auch weil es im VerfÃ¼gbar ist.
+
+Im entsprechenden Datenblatt \cite{TDK-core} sind die $A_L$-Werte der verschiedenen Materialien zu finden.
+FÃ¼r manche Kerne sind vorgefertigte Luftspalte verfÃ¼gbar, fÃ¼r sie ist ein gesonderter $A_L$-Wert angegeben.
+Werksseitig eingefÃ¼gte Luftspalte sind auf das mittlere Bein des Kerns begrenzt.
+Dadurch kommt es zu weniger Streuung des B-Feldes, da die umliegenden Wicklungen dieses zusÃ¤tzlich dÃ¤mpfen.
+Da kein Kern mit Luftspalt vorhanden ist muss dieser in \ref{ssec:einstellenDerInduktivitaet} improvisiert werden.
+
+ZunÃ¤chst muss daher aus den Angaben im Datenblatt ein $A_L$-Wert abgeschÃ¤tzt werden, mit dem die benÃ¶tigte Windungszahl berechnet werden kann.
+Bei einem Luftspalt von \SI{0,1}{\milli\meter} werden $A_L = \SI{400}{\nano\henry}$ angenommen.
+Aus dem Erreichen der PrimÃ¤rinduktivitÃ¤t ergibt sich eine weitere Mindestwicklungszahl,
+wobei mehr Windungen Ã¼ber die VergrÃ¶ÃŸerung des Luftspalts und entsprechend eine Reduktion von $A_L$ ausgeglichen werden kÃ¶nnen.
+
+\begin{equation}
+    L = A_L \cdot N^2
+    \qquad
+    N_{Pri} \ge \sqrt{\frac{L_{Pri}}{A_L}}
+            \ge 
+    \label{eq:A-L-Wert}
+\end{equation}
+
+
+\section{RCD-Clamp/Snubber}
+
+
+\section{Spannungsmessung und Versorgung des Schaltreglers}
+
+
+\section{SekundÃ¤rseite und Ausgangsfilter}
\ No newline at end of file
diff --git a/Einleitung.tex b/Einleitung.tex
index b00e55d76ba3c365f87ede9355728a08f11a6757..a5de5b3e067f9d7f1f63974092ebc570a22f2893 100644
--- a/Einleitung.tex
+++ b/Einleitung.tex
@@ -1,84 +1,36 @@
 \chapter{Einleitung}\label{kap:einleitung}
 %
-Diese Arbeit findet im Rahmen der International Future Energy Challenge 2023 statt.
-Das Ziel der Challenge ist es, einen Solid-State-Transformer (SST) zu entwickeln. %!
-Dieser soll eine Leistung von bis zu \SI{600}{\watt} Ã¼bertragen kÃ¶nnen und %! 
-DafÃ¼r wird ein LLC-Wandler mit Dual-Active-Halfbridge-Schaltung angewandt.
-
-UnabhÃ¤ngig von der Technologie des SST ist eine Hilfsspannungsversorgung wird fÃ¼r die Regelung und insbesondere Ansteuerung der MOSFETs benÃ¶tigt.
-Die Entwicklung dieser Hilfsspannungsversorgung (Auxilary Power Supply) wird in dieser Arbeit behandelt.
-Die Herausforderung ergibt sich dabei insbesondere aus der hohen Betriebsspannung, wenn der SST zwischen zwei AuÃŸenleitern, also bei \SI{400}{\volt}, betrieben wird.
-
-Anforderungsanalyse
-Tabelle
-Haupt
-
-
-Neben
-Isolation
-
-Die Einleitung dient dazu, den Leser auf die Arbeit einzustimmen, die Aufgabenstellung in einer allgemein verstÃ¤ndlichen Form kurz und knapp zu beschreiben und anschlieÃŸend die Gliederung der Arbeit kurz zu motivieren und zu beschreiben, so dass der Leser weiÃŸ, was er in welchen Kapiteln lesen wird, bzw.~lesen kann.
-
-Die Einleitung sollte einen Umfang von anderthalb Seiten nach MÃ¶glichkeit nicht Ã¼berschreiten.
-
-Hintergrund dafÃ¼r ist, dass Einleitung und Zusammenfassung zusammen den Rahmen der Arbeit bilden. Dieser Rahmen muss derart verfasst sein, dass eine vÃ¶llig unbeteiligte Person (z.B.~ein Abteilungsleiter in einem Unternehmen) innerhalb von hÃ¶chstens 10~Minuten erfassen kann,
-%
-\begin{itemize}
-\item in welchem Themengebiet sich die Arbeit bewegt,
-\item was die prinzipielle Aufgabenstellung und
-\item wie die prinzipielle Vorgehensweise war,
-\item welche Ergebnisse erzielt wurden,
-\item welche weitere Entwicklung noch mÃ¶glich ist.
-\end{itemize}
-
-Auswahl der Technologie
-
-Um eine Hilfspannung zu erzeugen gibt es mehrere MÃ¶glichkeiten.
-In diesem Kapitel werden die praktikabelsten MÃ¶glichkeiten analysiert und miteinander abgewogen.
-
-Buck-Converter
-Da die Isolation der Hilfspannung nur eine Neben(an)forderung ist kann ein simpler Buck-Converter eingesetzt werden.
-Diese MÃ¶glichkeit wird in der Design Note [] genauer beschrieben.
-Als HauptsÃ¤chlicher Kritikpunkt ergibt sich allerdings der zu geringe Wirkungsgrad von $\approx\SI{50}{\percent}$ bei hÃ¶herer Leistung.
-Dieser entsteht durch die sehr kurzen Einschaltzeiten bei hoher Eingangsspannung und die schlechten Eigenschaften der, in die Schaltregler integrierten, MOSFETs.
-
-
-Flusswandler
-
-
-Sperrwandler
-
-
-CCM
-Im kontinuierlichen Modus fÃ¼r die PrimÃ¤rinduktivitÃ¤t permanent Strom.
-Das hat sowohl Schaltverluste bei Einschalten, als auch Leitverluste in der InduktivitÃ¤t zur Folge.
-
-
-DCM
-Im diskontunierlichen Modus wird die gesamte, im Speichertransformator gespeicherte, Energie bereits vor dem nÃ¤chsten Einschaltvorgang auf der SekundÃ¤rseite abgerufen.
-So entsteht eine dritte Phase in der weder PrimÃ¤r- noch SekundÃ¤rinduktivitÃ¤t keinen Strom fÃ¼hrt.
-Vereinfacht liegt nur $V_{Bulk}$ am Transistor an.
-Â§Irgendwas SchaltverlusteÂ§
-
-QR
-FÃ¼r die ErklÃ¤rung des Quasi-Resonanten Modus muss die Vereinfachung aus Â§DCMÂ§ aufgehoben werden.
-TatsÃ¤chlich treten wÃ¤hrend eines Schaltzyklus auf der PrimÃ¤rseite zwei Oszillationen auf.
-Die erste, schnelle Oszillation unmittelbar nach dem Ausschalten des Transistors entsteht durch die LeckinduktivitÃ¤t der PrimÃ¤rwicklung.
-Die Energie der LeckinduktivitÃ¤t kann nicht Ã¼ber die SekundÃ¤rseite abgebaut werden, durch sie entsteht im Ausschaltmoment eine Spannungsspitze am Schalter.
-Sie kann nÃ¤herungsweise mit \SI{1}{\percent} der PrimÃ¤rinduktivitÃ¤t angenommen werden.(Â§lt. MasterSkriptÂ§)
-Zusammen mit der Gate-Source-KapazitÃ¤t des Transistors bildet sich ein Schwingkreis.
-Die zweite, entscheidende Oszillation tritt nach vollstÃ¤ndiger Entladung der SpeicherinduktivitÃ¤t auf.
-Bis zu diesem Moment lag eine, durch die SekundÃ¤rseite reflektierte, Spannung am Transistor an, die $C_{GS}$ Ã¼ber $V_{Bulk}$ aufgeladen hatte.
-So bildet sich wieder ein Schwingkreis. Da die SpeicherinduktivitÃ¤t entladen ist geht allerdings ihre gesamte InduktivitÃ¤t in die Resonanzfrequenz ein.
-Die zweite Oszillation erfolgt deshalb erheblich langsamer als die erste.
-
-Der Quasi-Resonante Modus zeichnet sich nun dadurch aus, dass der Beginn des nÃ¤chsten Schaltzyklus auf einen der Tiefpunkte der zweiten Oszillation vorgezogen wird.
-So kann ein mÃ¶glichst idealer Schaltzeitpunkt bei $<V_{Bulk}$ gewÃ¤hlt werden.
-So verringern sich Schaltverluste, aber auch die elektromagnetischen Eigenschaften verbessert sich, da die Oszillation verkÃ¼rzt oder ganz unterbunden wird.
-
-Anders als bei CCM oder DCM Regelungen deshalb variabel und umgekehrt proportional zu Last und (((Eingangsspannung))).
-
-Jeder QR-Regler hat eine hÃ¶chst- und niedrigstmÃ¶gliche Frequenz.
-Wobei die hÃ¶chst MÃ¶gliche bei Leerlauf und die niedrigst MÃ¶gliche bei Vollast auftritt.
-%Das ist duch die GrÃ¶ÃŸe der zu Ã¼bertragenden Energiemenge zu erklÃ¤ren: Bei gleicher Spannung muss bei grÃ¶ÃŸerer Last lÃ¤nger Strom flieÃŸen. naja
-
+Im Rahmen dieser Arbeit soll ein Netzteil mit weitem Eingangsspannungsbereich erstellt werden.
+Die Anforderungen dafÃ¼r erwachsen aus der Teilnahme an der International Future Energy Challenge 2023.
+Es soll ein \acf{SST}, also eine AC/AC-Stufe erstellt werden.
+Auf die genauen Anforderungen wird in Abschnitt \ref{sec:anforderungen} eingegangen.
+Das Team hat fÃ¼r die Teilnahme an der \acf{IFEC} das in Abb. \ref{fig:SST-Schema} dargestellte Schema entworfen.
+Diese Arbeit befasst sich mit der Erstellung der unten links abgebildeten Hilfsspannungsversorgung.
+Die Herausforderung ergibt sich insbesondere aus der hohen Betriebsspannung,
+wenn der \ac{SST} zwischen zwei AuÃŸenleitern, also bei \SI{400}{\volt}, betrieben wird.
+
+\acp{SST} sind deshalb interessant, weil sie, Ã¼ber die vereinfachte FunktionalitÃ¤t im Wettbewerb hinaus,
+bidirektional zwischen verschiedensten Netzen Leistung Ã¼bertragen kÃ¶nnen.
+Dabei bleibt die galvanische Trennung eines Transformators erhalten,
+allerdings wird die FunktionalitÃ¤t durch den Einsatz von Leistungshalbleitern und einer Regelung erweitert:
+
+Durch den Einsatz von Halbleitern kann die Arbeitsfrequenz erhÃ¶ht und damit BaugrÃ¶ÃŸe stark reduziert werden,
+gleichzeitig kann so eine variable Ausgangsfrequenz beziehungsweise auch Ein- und Ausgabe von Gleichspannungen erreicht werden.
+
+Ein praktisches Beispiel fÃ¼r das Potential von \acp{SST} ist ein von ABB entwickeltes System,
+das in einer Lok den schweren passiven Transformator eliminiert und Leistung vom Bahnnetz
+direkt auf die Motoren Ã¼bertrÃ¤gt \cite[Abschnitt~6.1]{Solid-state_transformers:_An_overview}.
+Hier Ã¼bernimmt der \ac{SST} die Rolle eines Frequenzumrichters,
+wÃ¤hrend er gleichzeitig die hohe Netzspannung heruntertransformiert und galvanisch trennt.
+
+Ein weniger ambitioniertes Beispiel ist der Anschluss eines Batteriespeichers, Windrades oder einer Solaranlage an das lokale Netz.
+
+Da der \ac{SST} auch eine schnelle Regelung besitzt kann er zur lokal zur Leistungsfaktorkorrektur eingesetzt werden um das Netz zu entlasten.
+
+\begin{figure}[h]
+    \begin{center}
+        \includegraphics[width=0.8\linewidth]{./Bilder/SST-Ãœbersicht.png}
+        \label{fig:SST-Schema}
+        \caption{Konzeptioneller Aufbau des umzusetzenden \acp{SST}}
+    \end{center}
+\end{figure}
diff --git "a/Erkl\303\244rungZurEigenstaendigkeit.tex" "b/Erkl\303\244rungZurEigenstaendigkeit.tex"
new file mode 100644
index 0000000000000000000000000000000000000000..47dd1ef65566ef01870b80d4b40f5f61814bf76a
--- /dev/null
+++ "b/Erkl\303\244rungZurEigenstaendigkeit.tex"
@@ -0,0 +1,2 @@
+\chapter*{ErklÃ¤rung zur EigenstÃ¤ndigkeit}
+Â§Vorlage?Â§
\ No newline at end of file
diff --git a/Grundlagen.tex b/Grundlagen.tex
new file mode 100644
index 0000000000000000000000000000000000000000..09add7dadaea8bd7d8d4c9d2cd724e51b13175d4
--- /dev/null
+++ b/Grundlagen.tex
@@ -0,0 +1,135 @@
+\chapter{Grundlagen}\label{chap:grundlagen}
+% Wie funktioniert ein Sperrwandler
+
+\section{Anforderungen}\label{sec:anforderungen}
+Die Anforderungen in Tabelle \ref{tab:anforderungen} an die Schaltung sind aus dem Gesamtsystem des \ac{SST} abzuleiten.
+Die Ausgangsspannung $U_{out} = \SI{15}{\volt}$ ist jene, die zur Ansteuerungen der \acsp{MOSFET}
+beziehungsweise fÃ¼r deren DC/DC-Wandlern benÃ¶tigt wird.
+Die Ausgangsleistung $P_{out} = \SI{7,5}{\watt}$ ist jene, die die Schaltung maximal verbrauchen wird und ein kleiner Puffer.
+Der Eingangsspannungsbereich entspricht dem im Request for Proposals Â§citeÂ§ genannten, eingeschlossen der optionalen Erweiterung.
+Der hohe geforderte Wirkungsgrad erwÃ¤chst aus dem in Â§citeÂ§ geforderten Gesamtwirkungsgrad von \SI{94}{\percent} bei \SI{300}{\watt}.
+Von den zur VerfÃ¼gung stehenden \SI{18}{\watt} nimmt Hilfsspannungsversorgung mit bis zu \SI{9}{\watt} die HÃ¤lfte ein.
+Eine galvanische Trennung wÃ¤re fÃ¼r den Betrieb den \ac{SST} nicht zwangslÃ¤ufig nÃ¶tig,
+erleichtert aber das Schaltungsdesign und gibt zusÃ¤tzliche Sicherheit in der Spannungsfestigkeit.
+Die Anforderungen an Preis und Bauraum stammen ebenfalls aus den Projektanforderungen.
+Als Gesamtbudget stehen lediglich $200\$$ zur VerfÃ¼gung. 
+Der Bauraum ist eine der wichtigsten Bewertungskriterien.
+Im geplanten modularen Design ist sinnvoll, die FlÃ¤che auf die einer HalbbrÃ¼cke zu begrenzen um sie mit diesen stapeln zu kÃ¶nnen.
+
+\begin{table}[h]
+    \begin{center}
+        \begin{tabular}{|l|l|}
+            \hline
+            GrÃ¶ÃŸe & Anforderung \\
+            \hhline{|=|=|}
+            niedrigste Eingangspannung $V_{AC,min}$ & \SI{120}{\volt}/\SI{60}{\hertz} \\
+            \hline
+            maximale Eingangspannung $V_{AC,max}$ & \SI{400}{\volt}/\SI{50}{\hertz} \\
+            \hline
+            Ausgangsleistung $P_{out}$ & \SI{7,5}{\watt} \\
+            \hline
+            Ausgangsspannung $U_{out}$ & \SI{15}{\watt} \\
+            \hline
+            Wirkungsgrad $\eta$ & $\ge \SI{85}{\percent}$ bei \SI{230}{\volt}/\SI{50}{\hertz} \\
+            \hline
+            Ausgangsspannungsripple $\Delta U_{out}$ & $\le \SI{1}{\percent} \cdot U_{out}$ \\
+            \hline
+            galvanische Trennung  & ja \\
+            \hline
+            maximaler Bauraum (L x B x H) & $\qtyproduct[product-units = single]{50 x 50 x 25}{\milli\meter}$ \\
+            \hline
+            Bauteilkosten bei 1000Stk. (ohne Platine) & \textless 15\euro \\
+            \hline
+        \end{tabular}
+        \caption{Anforderungen an das Netzteil}
+        \label{tab:anforderungen}
+    \end{center}
+\end{table}
+
+
+\section{Stand der Technik}\label{sec:stand-der-technik}
+Auf dem Markt gibt es wenige Produkte, die den weiten Spannungsbereich
+bei der geforderten Leistung abdecken.
+Der Anwendungsbereich solcher Netzteile ist schlicht sehr begrenzt.
+In den meisten FÃ¤llen und GerÃ¤ten ist der Nulleiter verfÃ¼gbar, mit Ã¼ber den das Netzteil betrieben werden kann.
+Das begrenzt die benÃ¶tigten Spannungsanforderungen und erlaubt die Verwendung von Komponenten mit integriertem Leistungsschalter.
+?Â§Â§Â§Auf den Anschluss zwischen zwei AuÃŸenleitern muss nur dort zurÃ¼ckgeriffen werden, wo kein Nullleiter verfÃ¼gbar ist.
+Die Anwendung bei \SI{400}{\volt} fÃ¼r den \ac{SST} ist also nicht ungewÃ¶hnlich, da dieser langfristig auch direkt am Netz agieren soll.
+Eine typische Stelle um vergleichbare Netzteile zu finden sind DrehstromzÃ¤hler am Hausanschluss.Â§Â§Â§?
+
+Das Modell {RAC15-15SK/480} der Firma RECOM erfÃ¼llt die geforderten Anforderungen weitgehend \cite{Recom-Supply}.
+Im Bezug auf seine Leistung ist es mit \SI{15}{\watt} erheblich Ã¼berdimensioniert, der Wirkungsgrad ist aber hÃ¶her als hier gefordert.
+Allerdings liegt der Preis mit 18,71\texteuro\ bei Abnahme von 440 StÃ¼ck oberhalb der geforderten 15\texteuro\ pro Baugruppe.
+
+FÃ¼r die Teilnahme an der \ac{IFEC} dient dieses Netzteil als RÃ¼ckfallebene, sollte diese Arbeit erfolglos verlaufen.
+Um Kosten zu sparen ist es dennoch ratsam, diese Arbeit voran zu bringen und eine angepasste LÃ¶sung zu suchen.
+
+
+\section{Auswahl der Topologie}
+WÃ¤hrend der Vorbereitungen auf diese Arbeit wurden verschiedene LÃ¶sungen untersucht.
+Eine Vielversprechende bestand in einem Offline-Buck-Converter in Anlehnung an Application Note \cite{AN2872-HVBuck}
+mit einem VIPer16L-Chip der Firma STMicroelectronics.
+Der Vorteil dieser Schaltung besteht in ihrer SimplizitÃ¤t, ihre Auslegung ist nur wenig anspruchsvoller als die eines regulÃ¤ren Tiefsetzstellers.
+Allerdings bestehen zwei gravierende Nachteile:
+Zum einen kann keine galvanische Trennung von Ein- und Ausgang vorgenommen werden.
+Zum Anderen ist nach \cite[Abschnitt~4.3]{AN2872-HVBuck} fÃ¼r hÃ¶here Spannungen nicht mit einem Wirkungsgrad oberhalb \SI{50}{\percent} zu rechnen.
+Das ist unter anderem auf die minimalen Einschaltzeiten des integrierten Leistungsschalters zu begrÃ¼nden.
+
+\begin{equation}
+    T_{on,Buck} = \frac{U_{out}}{U_{in}} * T_{PWM} = \frac{\SI{15}{\volt}}{\SI{565}{\volt}} * \frac{1}{\SI{60}{\kilo\hertz}} = \SI{442}{\nano\second}
+    \label{eq:buck-Ton}
+\end{equation}
+
+Schlussendlich wurde der Sperrwandler als Topologie festgelegt.
+Er kann galvanisch trennen, sein Aufbau ist Ã¼berschaubar und regulÃ¤re Schaltregler-\acsp{IC} sind weit verbreitet
+Durch den Gebrauch eines Speichertransformators als Energiespeicher ist er zudem besonders gut fÃ¼r den weiten Spannungsbereich geeignet.
+Im weiteren soll deshalb der Sperrwandler vertieft werden.
+
+\section{Sperrwandler Grundlagen}\label{sec:grundlagen-flyback}
+Â§Zeichnung vereinfachter Schaltplan
+\subsection{Gleichrichter}
+Spannungsbelastung, Einfluss auf Zwischenkreisspannung, Leckstrom generell\\
+
+Als Gleichrichter kommt typischerweise ein VollbrÃ¼ckengleichrichter zum Einsatz.
+GegenÃ¼ber einem Ein-Dioden-Gleichrichter bietet er den Vorteil,
+dass fÃ¼r die Ladung des Zwischenkreises die doppelte Anzahl an Halbwellen zu VerfÃ¼gung steht.
+So wird die Frequenz der Eingangswechselspannung verdoppelt und entsprechend die Periode des Auf- und Entladens von $C_{Bulk}$ halbiert.
+Ebenfalls ist die Spannungsbelastung reduziert, da nie mehr als die Zwischenkreisspannung, also $V_P = \sqrt{2} \cdot V_{AC,max}$ geblockt werden muss.
+Beim Ein-Dioden-Gleichrichter addiert sich die negative Halbwelle auf die Zwischenkreisspannung.
+Die einzelne Diode muss dann $V_{PP} = 2 \cdot \sqrt{V_{AC,max}}$ blocken, was wiederum eine Reihenschaltung aus zwei Dioden erfordern kann.
+
+\subsection{ZwischenkreiskapazitÃ¤t}
+
+Die ZwischenkreiskapazitÃ¤t $C_{Bulk}$ soll die gleichgerichtete Eingangsspannung so puffern,
+dass der nachgelagerten Schaltung eine mÃ¶glichst konstante Gleichspannung zur VerfÃ¼gung steht.
+
+Elektrolytkondensatoren haben einen Leckstrom $I_{Leak}$, der von PlattenflÃ¤che, -Abstand und Betriebsspannung abhÃ¤ngig ist.
+Seine HÃ¶he wird von jedem Hersteller unterschiedlich angegeben.
+WÃ¼rth Elektronik gibt einen Maximalwert an \cite{Wuerth-Cap},
+wÃ¤hrend beispielsweise TDK in \cite{TDK-Cap} die Formel (\ref{eq:tdk-camp-I-leak}) fÃ¼r das Maximum angibt.
+
+\begin{equation}
+    I_{Leak} = \SI{0,03}{\micro\ampere} \cdot (\frac{C_{Rated}}{\si{\micro\farad}} \cdot \frac{V_{Rated}}{V}) + \SI{15}{\micro\ampere}
+    \label{eq:tdk-camp-I-leak}
+\end{equation}
+
+Hier ist der Zusammenhang der GrÃ¶ÃŸen zu erkennen.
+Die KapazitÃ¤t $C_{Rated}$ steht Ã¼ber die Gleichung $C = \epsilon_0 \epsilon_r \cdot \frac{A}{d}$
+stellvertretend fÃ¼r die die physischen Dimensionen des Kondensators.
+Aus der Addition von $\SI{15}{\micro\ampere}$ ist ebenfalls abzuleiten,
+dass es sich hier um eine sichere AbschÃ¤tzung des Maximums geht.
+Eine genaue Bestimmung des Leckstroms im Vorhinein ist nicht durchzufÃ¼hren, da dieser zusÃ¤tzlich zur Spannung
+auch Ã¼ber seine Lebensdauer zunimmt, die wiederum durch Rippelstrom, Spannungsbelastung und Temperatur beeinflusst wird.
+
+
+\subsection{Speichertransformator}
+Speichern/Ãœbertragen von Energie, Reflexion der Spannungen
+
+\subsection{Snubberschaltung}
+Grund, relevanz ab Spannung X
+
+\subsection{Quasi-Resonante Regelung}
+Stromregelung, Frequenz
+
+\subsection{Gleichrichterdiode und GlÃ¤ttung}
+Herabgesetzte Eingangsspannung, Frequenzgang von Kondensatoren
\ No newline at end of file
diff --git a/Inbetriebnahme-Messungen.tex b/Inbetriebnahme-Messungen.tex
index 957d13c9059ce738d6e6203d66187473cf346911..7f5c45f1ec52ab6274b0cba09e6f441ff7c7b1b6 100644
--- a/Inbetriebnahme-Messungen.tex
+++ b/Inbetriebnahme-Messungen.tex
@@ -9,8 +9,7 @@ ZusÃ¤tzlich wurde ein Plexiglaskasten eingesetzt um BerÃ¼hrungsschutz herzustell
         \begin{tabular}{|l|l|}
             \hline
             Verwendungszweck & Hersteller \& Modell \\
-            \hline
-            \hline
+            \hhline{|=|=|}
             Spannungsmessungen & Metraline DM41 \\
             \hline
             Strommessungen & Fluke 175 \\
@@ -23,10 +22,18 @@ ZusÃ¤tzlich wurde ein Plexiglaskasten eingesetzt um BerÃ¼hrungsschutz herzustell
             \hline
             Differenzieller Tastkopf & Micsig DP10007 \\
             \hline
+            Strommesszange & Tektronix TCP2020A \\
+            \hline
             Elektronische Last & RND 320-KEL103 \\
             \hline
             AC-Leistungsmessung & GW Instek GPM-8213 \\
             \hline
+            Hochspannungstastkopf & Tektronix P5100A \\
+            \hline
+            Oszilloskop & Agilent Technologies DSO5054A \\
+            \hline
+            Differenzieller Tastkopf & Agilent Technologies N2790A\\
+            \hline
         \end{tabular}
         \caption{Liste der benutzten MessgerÃ¤te}
         \label{tab:geraete}
@@ -60,7 +67,7 @@ Damit war die Grundfunktion der Schaltung gegeben.
 An dieser Stelle ist auch die ErklÃ¤rung fÃ¼r die hohe Einschaltspannung ersichtlich:
 Nach mehreren Iterationen des Trafowickelns ist der verlÃ¶tete Spannungsteiler aus RS101 und RS102 nichtmehr korrekt eingestellt.
 
-Nach dem UmlÃ¶ten der beiden WiderstÃ¤nde auf die in \ref{ssec:Impl-Vsense} errechneten Werte
+Nach dem UmlÃ¶ten der beiden WiderstÃ¤nde auf die in \ref{ssec:dim-Vsense} errechneten Werte
 konnte der Betreib bei entsprechend niedrigerer Spannung aufgenommen werden,
 die Ausgangsspannung betrÃ¤gt $\SI{15}{\volt}$.
 
@@ -75,7 +82,7 @@ die Voltmeter mÃ¼ssen allerdings so nah wie mÃ¶glich am Anschluss der Schaltung
 Abweichungen durch LeiterwiderstÃ¤nde vernachlÃ¤ssigen zu kÃ¶nnen.
 
 Die Messreihen wurden in 50V Schritten Ã¼ber den gesamten Lastbereich hinweg durchgefÃ¼hrt.
-SÃ¤mtliche Messergebnisse sind in \ref{ap:wirkungsgrad-tabelle} zu finden,
+SÃ¤mtliche Messergebnisse sind in Anhang \ref{ap:wirkungsgrad-tabelle} zu finden,
 Abb. \ref{fig:wirkungsgrad} zeigt den Verlauf in den wichtigsten Arbeitspunkten.
 Dabei wurde sowohl der Wirkungsgrad als $\eta = \frac{P_{out}}{P_{in}}$ ermittelt,
 als auch die Differenz $\Delta P = P_{in} - P_{out}$.
@@ -84,22 +91,98 @@ Denn $\Delta P$ beschreibt die Leistung, die als Verlust beziehungsweise Hitze i
 Steigt diese unerwartet auf ein zu hohes Niveau kann schnell eingegriffen werden.
 Dieser Fall trat wÃ¤hrend der gesamten Arbeiten nicht auf.
 
+\section{Spannungsripple}
+
 \section{Betrieb an Wechselstrom}\label{sec:inb-wechselstrom}
 Da der Trennstelltrafo keine integrierte Strombegrenzung besitzt
 muss der Spitzenwert von $\SI{325}{\volt}$ zuerst mit der DC-Versorgung angefahren werden.
 Zur Messung an Wechselspannung kam ein LeistungsmessgerÃ¤t zum Einsatz, dass zusÃ¤tzlich zu Effektivspannung und
--Strom
-auch den Leistungsfaktor $\lambda$ und die Wirkleistung erfassen kann.
-Wie in \ref{sec:impl-acdc} erwartet fÃ¤llt $\lambda$ mit $\approx 0,5$ sehr schlecht aus.
+-Strom auch den Leistungsfaktor $\lambda$ und die Wirkleistung erfassen kann.
+Wie in \ref{sec:dim-acdc} erwartet fÃ¤llt $\lambda$ mit $\approx 0,5$ sehr schlecht aus.
 Die BegrÃ¼ndung liegt in der pulsartigen Aufladung der ZwischenkreiskapazitÃ¤t,
 die nur wÃ¤hrend der Spitzen der Versorgungsspannung erfolgt.
-Der Trenntrafo diente hier zusÃ¤tzlich als Filter um andere, im Labor angeschlossene, GerÃ¤te nicht zu stÃ¶ren.
+Der Trennstelltrafo dient hier zusÃ¤tzlich als Filter um andere, im Labor angeschlossene, GerÃ¤te nicht zu stÃ¶ren.
 
-\section{Spannungen Ã¼ber $\SI{325}{\volt}$}\label{sec:inb-hohe-spannung}
-Im Labor ist kein Trenntransformator fÃ¼r Dreiphasenwechselstrom vorhanden ist
-konnte dieser Arbeitspunkt nur mit der DC-Versorgung angefahren werden.
+\section{Spannungen Ã¼ber \SI{325}{\volt}}\label{sec:inb-hohe-spannung}
+Da im Labor kein Trennstelltransformator fÃ¼r Dreiphasenwechselstrom vorhanden ist
+konnten diese Spannungen nur mit der DC-Versorgung getestet werden.
 Die Versorgungsspannung wurde wieder in $\SI{50}{\volt}$ Schritten erhÃ¶ht und die Verlustleistung in verschiedenen Arbeitspunken erfasst.
-Es ist zu erwarten, dass der erzielte Wirkungsgrad von maximal Â§XXXXXXXÂ§percent im realen Betrieb nicht erreicht werden kann,
-da die schwankende Zwischenkreispannung und die hÃ¶heren StrÃ¶me im Gleichrichter den Wirkungsgrad drÃ¼cken werden.
+Es ist zu erwarten, dass der erzielte Wirkungsgrad von maximal \SI{80,5}{\percent} im realen Betrieb nicht erreicht werden kann,
+da die schwankende Zwischenkreispannung und die entsprechenden hÃ¶heren SpitzenstrÃ¶me den Wirkungsgrad drÃ¼cken werden.
+
+
+
+\subsection{Zwischenkondenatorspannung}
+Das, in \ref{ssec:problematikDerHohenSpannung} erwÃ¤hnte, Spannungsungleichgewicht zwischen den Zwischenkreiskondensatoren $U_{Bulk'}$ wird jetzt relevant.
+Sobald die Versorgungsspannung \SI{400}{\volt} Ã¼berschreitet kann ein Kondensator Ã¼berlastet werden.
+Die Klemmung der Kondensatorspannungen wurden auf \SI{360}{\volt} festgelegt um das zu verhindern.
+Die Funktion der Zenerdioden kann aber erst dann erkannt werden, wenn diese Spannung an einem Kondensator Ã¼berschritten wird.
+Die Messung von $U_{Bulk'}$ muss deshalb eng Ã¼berwacht und sofort unterbrochen werden, falls eine Fehlfunktion der Klemmung erkannt wird.
+
+ZusÃ¤tzlich zur Gefahr der ZerstÃ¶rung der Bauteile unterliegt die Ãœberwachung von $U_{Bulk'}$ einer massiven EinschrÃ¤nkung:
+Der maximale Leckstrom der Elektrolytkondensatoren wurde vom Hersteller mit $I_{LEAK,max} = \SI{81,6}{\micro\ampere}$ angegeben\cite{Wuerth-Cap}.
+Bei einer Spannung von $U_{Clamp} = \SI{360}{\volt}$ ergibt sich ein sehr hoher parasitÃ¤rer Innenwiderstand des Kondensators.
+
+\begin{equation}
+    R_{Innen} = \frac{U_{Clamp}}{I_{LEAK,max}} = \SI{4,4}{\mega\ohm}
+    \label{eq:elko-Rinnen}
+\end{equation}
+
+$R_{Innen}$ ist so groÃŸ, dass die Parallelschaltung eines einfachen Voltmeters zu einer massiven Verzerrung des auftretenden Stroms fÃ¼hren wÃ¼rde.
+Mit \SI{10}{\mega\ohm} ist der Innenwiderstand des Metraline Multimeters nur um Faktor $2$ grÃ¶ÃŸer, so senkt es den resultieren Widerstand um \SI{25}{\percent}.
+Um eine annÃ¤hernd realitÃ¤tsnahe Messung durchzufÃ¼hren wurde ein Hochspannungstastkopf eingesetzt, der einen Innenwiderstand von \SI{40}{\mega\ohm} aufweist.
+Somit kann der Einfluss auf die Schaltung auf den Faktor $10$ begrenzt werden.
+Allerdings ist der Einfluss immernoch signifikant, der resultierende Strom liegt $\frac{1}{8} I_{LEAK,max}$ weit oberhalb der zu erwartenden Toleranz.
+
+\begin{equation}
+    I_{res} = \frac{U_{Clamp}}{R_{res}} = \SI{90}{\micro\ampere}
+\end{equation}
+
+Dies wird auch in der Messung sichtbar.
+WÃ¤hrend sich die Kondensatoren bei niedrigeren Spannungen langsam umladen bleibt die Differenz der Spannungen ab einem gewissen Punkt gleich.
+Die Zenerdioden begrenzen sie auf \SI{360}{\volt}, die Schutzschaltung erfÃ¼llt ihren Zweck.
+Das zeigt Abb. \ref{fig:Vbulk-balance} zeigt $U_{Bulk}$ in grÃ¼n und $U_{Bulk'}$ \SI{360}{\volt} tiefer in blau.
+
+\begin{figure}[h]
+    \begin{center}
+        \includegraphics[width=0.8\linewidth]{./Bilder/Vbulk-balance.png}
+        \label{fig:Vbulk-balance}
+        \caption{Messung des Spannungsungleichgewichts}
+    \end{center}
+\end{figure}
+
+AuÃŸer der Funktion der Klemmung kann durch diese Messung allerdings
+keine konkrete Aussage Ã¼ber die Ausgleichsschaltung getroffen werden.
+Weder kann das reale Spannungsungleichgewicht, noch die tatsÃ¤chliche Differenz der LeckstrÃ¶me erfasst werden.
+
+Es lassen sich aber zwei grundlegendere Gedanken fassen.
+Zum einen ist das Spannungsungleichgewicht von $\frac{2}{3}$ bei $U_Bulk = \SI{565}{\volt}$ recht groÃŸ
+und die Spannungsbelastung eines Kondensators erheblich grÃ¶ÃŸer.
+Dadurch wird die Lebensdauer asymmetrisch verkÃ¼rzt, ein Kondensator wird frÃ¼her ausfallend als nÃ¶tig.
+Eine niedrigere Klemmspannung von zum Beispiel \SI{300}{\volt} kann diesen Effekt verringern.
+Zum anderen konnte gezeigt werden, dass ein paralleler Widerstand von \SI{40}{\mega\ohm} ausreicht um
+die Toleranzen der Kondensatoren zu Â§Ã¼bersteuernÂ§.
+Diese Alternative sollte in einer weiteren Iteration erneut betrachtet werden.
+
+\subsection{Wirksamkeit der Snubberschaltung}
+
+Abb. \ref{fig:Vmax-oszi} wurde im Betrieb mit $U_{Bulk} = \SI{565}{\volt}$ aufgenommen.
+Dazu kamen der differenzielle Tastkopf und das Oszilloskop von Agilent zum Einsatz,
+da dieser Tastkopf Messungen bis \SI{1000}{\volt} erlaubt.
+
+\begin{figure}[h]
+    \begin{center}
+        \includegraphics[width=0.8\linewidth]{./Bilder/scope_0agil1.png}
+        \label{fig:Vmax-oszi}
+        \caption{\ac{MOSFET}-Spannung bei maximaler Zwischenkreisspannung}
+    \end{center}
+\end{figure}
+
+Es ist zu erkennen, dass die schnelle Oszillation nach dem Ausschalten des \acp{MOSFET}
+eine Amplitude von \SI{100}{\volt} nicht Ã¼berschreitet.
+Da die RCD-Clamp auf \SI{240}{\volt} ausgelegt wurde ist anzunehmen,
+dass diese hier nicht in Effekt tritt.
+Eher ist das geringe Ãœberschwingen auf eine niedrige StreuinduktivitÃ¤t des Transformators zurÃ¼ckzufÃ¼hren.
 
- 
\ No newline at end of file
+An der zweiten, langsamen Oszillation ist zusÃ¤tzlich zu sehen, dass die quasi-resonante Regelung
+die Schaltspannung um etwas weniger als \SI{50}{\volt} senken kann, was bei hÃ¶heren Spannungen immer weniger ins Gewicht fÃ¤llt.
\ No newline at end of file
diff --git "a/Kapitel\303\274bersicht.tex" "b/Kapitel\303\274bersicht.tex"
index 69b8d6887c29ca9b7c6ce730bbcfc1ef07af749f..bda8639efa5220fcac07dc9540e92d0c78263d59 100644
--- "a/Kapitel\303\274bersicht.tex"
+++ "b/Kapitel\303\274bersicht.tex"
@@ -1,7 +1,24 @@
+\pagenumbering{Roman}
+\input{ErklÃ¤rungZurEigenstaendigkeit.tex}
+%TODO englische Kurzfassung?
+\tableofcontents
+\listoffigures
+\listoftables
+\input{Nomenklatur.tex}
+\input{Abkuerzungsverzeichnis.tex}
+
+\clearpage
+\pagenumbering{arabic}
+
+\input{Einleitung.tex}
+\input{Grundlagen.tex}
+\input{Dimensionierung.tex}
+%!Don't! \input{Implementierung-Bauteile.tex}
+\input{Realisierung.tex}
 \input{Inbetriebnahme-Messungen.tex}
-\input{Implementierung-Bauteile.tex}
-\input{Einleitung}
+\input{ZusammenfassungUndAusblick.tex}
 
-\input{Literatur}
+%\input{Literatur}
+\bibliography{Literatur.bib}
 
 \appendix
diff --git a/Literatur.bib b/Literatur.bib
new file mode 100644
index 0000000000000000000000000000000000000000..12a6d0406a6767473a204b5ac2763467c7544b71
--- /dev/null
+++ b/Literatur.bib
@@ -0,0 +1,94 @@
+%\begin{thebibliography}{10}
+%
+%    \bibitem{InternationalElectrotechnicalComission:VDE}
+%    {\sc {International Electrotechnical Comission}}:
+%    {\em International Electrotechnical Vocabulary --- Part 351: Control technology}, 2006.
+%    http://www.electropedia.org/ ,
+%    Abrufdatum: 25.04.2013.
+
+@article{Solid-state_transformers:_An_overview,
+author = {Shadfar, Hamed and Ghorbani Pashakolaei, Mehrdad and Akbari Foroud, Asghar},
+title = {Solid-state transformers: An overview of the concept, topology, and its applications in the smart grid},
+journal = {International Transactions on Electrical Energy Systems},
+volume = {31},
+number = {9},
+pages = {e12996},
+keywords = {conventional transformer, distributed generation, power electronic converter, smart grid, solid-state transformer},
+doi = {https://doi.org/10.1002/2050-7038.12996},
+url = {https://onlinelibrary.wiley.com/doi/abs/10.1002/2050-7038.12996},
+eprint = {https://onlinelibrary.wiley.com/doi/pdf/10.1002/2050-7038.12996},
+abstract = {Summary The development of power systems and the move to smart grid have increased the need for new technologies. In this regard, solid-state transformers have been proposed as a suitable alternative to conventional transformers. Solid-state transformers are among the equipment based on power electronic converters that in addition to better performance than conventional transformers provide a variety of other services. In this article, the concept and types of solid-state transformer topologies and configurations and their applications, especially in smart grid, are investigated. Studies show that the various characteristics of solid-state transformers have led to much consideration as potential transformers in smart grid applications, the integration of distributed generation sources, modern traction systems, and so on.},
+year = {2021}
+}
+
+@online{UCC28730,
+  author = {Texas Instruments Incorporated},
+  title = {{UCC28730 Datasheet}},
+  year = 2019,
+  howpublished = {\url{https://www.ti.com/lit/ds/symlink/ucc28730.pdf}},
+  urldate = {05.02.2023},
+  note = {Abgerufen: 05.02.2023}
+}
+
+@online{Wuerth-Cap,
+  author = {WÃ¼rth Elektronik},
+  title = {{860021375010 Datasheet}},
+  year = 2014,
+  howpublished = {\url{https://www.we-online.com/components/products/datasheet/860021375010.pdf}},
+  urldate = {09.02.2023},
+  note = {Abgerufen: 09.02.2023}
+}
+
+@online{AN4137-onsemi-Trafo,
+  author = {STMicroelectronics},
+  title = {{AN4137 - Design Guidelines for Off-line Flyback Converters Using Fairchild Power Switch (FPS)}},
+  year = 2003,
+  howpublished = {\url{https://www.onsemi.com/pub/Collateral/AN-4137.pdf}},
+  urldate = {16.01.2023},
+  note = {Abgerufen: 16.01.2023}
+}
+
+@online{AN2872-HVBuck,
+  author = {Hang-Seok Choi},
+  editor = {{Fairchild Semiconductor Corporation}},
+  title = {{AN2872 - Super wide-range buck converter based on the VIPer16}},
+  year = 2009,
+  howpublished = {\url{https://www.st.com/resource/en/application_note/an2872-super-widerange-buck-converter-based-on-the-viper16-stmicroelectronics.pdf}},
+  urldate = {16.12.2022},
+  note = {Abgerufen: 16.12.2022}
+}
+
+@online{Recom-Supply,
+  author = {RECOM Power GmbH},
+  title = {{RAC15-15SK/480}},
+  year = 2023,
+  howpublished = {\url{https://recom-power.com/en/products/ac-dc-power-supplies/ac-dc-pcb-mounted/rec-p-RAC15-15SK!s480.html}},
+  urldate = {11.02.2023},
+  note = {Abgerufen: 16.12.2022}
+}
+
+@online{TDK-Cap,
+  author = {TDK Electronics AG},
+  title = {{Datasheet Single-ended capacitors Series/Type: B43890}},
+  year = 2019,
+  howpublished = {\url{https://product.tdk.com/system/files/dam/doc/product/capacitor/aluminum-electrolytic/single-ended/data_sheet/20/30/db/aec/b43890.pdf}},
+  urldate = {10.02.2023},
+  note = {Abgerufen: 10.02.2023}
+}
+
+
+@misc{Rub1,
+ author = {Rubino, Daniel},
+ editor = {{Windows Phone Central}},
+ title = {IE9 for Windows Phone 7: Adobe Flash, demos and development},
+ url = {http://www.wpcentral.com/ie9-windows-phone-7-adobe-flash-demos-and-development-videos},
+ lastchecked = {14.01.2013},
+ originalyear = {18.02.2011}
+}
+
+@misc{WinNT,
+  title = {{MS Windows NT} Kernel Description},
+  author = {none},
+  howpublished = {\url{http://web.archive.org/web/20080207010024/http://www.808multimedia.com/winnt/kernel.htm}},
+  note = {Accessed: 2010-09-30}
+}
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deleted file mode 100644
index c5d06f86a7b93412eec7522ead9d40d7d9cac012..0000000000000000000000000000000000000000
--- a/Literatur.tex
+++ /dev/null
@@ -1,5 +0,0 @@
-\begin{thebibliography}{10}
-
-
-
-\end{thebibliography}
diff --git a/Nomenklatur.tex b/Nomenklatur.tex
new file mode 100644
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--- /dev/null
+++ b/Realisierung.tex
@@ -0,0 +1,186 @@
+\chapter{Realisierung}\label{chap:realisierung}
+% Was wurde wie physisch umgesetzt?
+% Software, Schaltplan, Layout, Trafo, LÃ¶ten, Kosten
+\section{Schaltplan}
+
+\subsection{EDA-Software}\label{sec:eda}
+%aus praktikum
+Als \ac{EDA}-Software kommt KiCad zum Einsatz.
+KiCad wurde gewÃ¤hlt, da es freie und quelloffene Software ist,
+deren Betrieb keine Lizenz erfordert.
+Sie enthÃ¤lt weniger fortgeschrittene Features,
+ermÃ¶glicht so aber einen einfacheren Einstieg und
+eine flachere Lernkurve als vergleichbare Programme.
+
+\subsection{Schaltplan}
+BezÃ¼glich des Schaltplans ist anzumerken, dass einige Werte, wie $R_{CS}$ und $R_{LC}$ bereits
+festgelegt wurden bevor alle Details Ã¼ber die Schaltung bekannt waren.
+Eine Nachbeschaffung der Bauteile korrekten Bauteile war zum Zeitpunkt der Korrektur
+nichtmehr mÃ¶glich wodurch es Abweichungen zwischen Kapitel \ref{chap:dimensionierung} Dimensionierung und Schaltplan gibt.
+Die Angaben in \ref{chap:dimensionierung} entsprechen in diesem Fall den korrekten Werten.
+Der Aufbau und die Inbetriebnahme werden mit den im Schaltplan abgebildeten Bauteilen durchgefÃ¼hrt.
+
+Anmerkungen zum Schaltplan, der in In Anhang unter \ref{ap:Schaltplan} zu finden ist.
+
+\section{Layout}
+
+
+\section{Aufbau}%/LÃ¶ten
+
+
+\section{Speichertransformator}\label{sec:impl-trafo}
+
+\subsection{Auswahl der WickeldrÃ¤hte}\label{ssec:auswahl-der-wickeldraehte}
+
+Anhand einer Stromdichte, die in \cite[Abschnitt~2.8]{AN4137-onsemi-Trafo} mit $J = \SI{5}{\frac{\ampere}{\milli\meter\squared}}$
+empfohlen wird kann zunÃ¤chst der mindestens benÃ¶tigte Leiterquerschnitt bestimmt werden.
+Aus diesem wiederum ergibt sich der Durchmesser $d$ der WickeldrÃ¤hte.
+Die HÃ¶he von $J$ ist ein Kompromiss aus BaugrÃ¶ÃŸe, Leiterverlusten, Verlusten durch Skin-Effekt und Kosten.
+
+\begin{equation}
+    A_{Pri} = \frac{I_{Pri,Eff}}{J}
+    \qquad
+    A_{Sek} = \frac{I_{Sek,Eff}}{J}
+    \label{eq:leiterquerschnitt}
+\end{equation}
+
+\begin{equation}
+    d_{Pri} = \sqrt{4\frac{A_{Pri}}{\pi}} = \SI{0,225}{\milli\meter}
+\end{equation}
+
+\begin{equation}
+    d_{Sek} = \sqrt{4\frac{A_{Sek}}{\pi}} = \SI{0,583}{\milli\meter}
+\end{equation}
+
+FÃ¤llt der Querschnitt, wie bei der SekundÃ¤rwicklung, recht groÃŸ aus,
+so kann auch Ã¼ber die Parallelschaltung mehrerer Wicklungen nachgedacht werden.
+
+\begin{equation}
+    d_{Sek,n} = \sqrt{4 \frac{\frac{1}{n} A_{Sek}}{\pi}}
+    \qquad
+    d_{Sek,2} = \sqrt{4 \frac{\frac{1}{2} A_{Sek}}{\pi}} = \SI{0,412}{\milli\meter}
+    \label{eq:d-sek-multi}
+\end{equation}
+
+Mit $n = 2$ Wicklungen ergibt sich ein Querschnitt, von $d_{Sek} \approx \SI{0,4}{\milli\meter}$,
+der in der Werkstatt verfÃ¼gbar ist.
+
+Um die SekundÃ¤rseite sicher von der PrimÃ¤rseite zu isolieren kann Isolationsband eingesetzt werden.
+Gerade bei handgewickelten Prototypen eignet sich aber \ac{TIW}.
+Dieser hat den Vorteil, dass Unachtsamkeiten beim Wickeln,
+aber auch die NÃ¤he zum als leitfÃ¤hig angenommenen Kern die Isolation nicht gefÃ¤hrden.
+In der Werkstatt sind \acp{TIW} lediglich mit Leiterdurchmesser $\SI{0,2}{\milli\meter}$ und $\SI{0,25}{\milli\meter}$ vorhanden.
+Es ist anzumerken, dass der AuÃŸendurchmesser der \acp{TIW} bei diesem Durchmesser dem Doppelten des Leiterdurchmessers entspricht.
+Versucht man die SekundÃ¤rseite mit diesen DrÃ¤hten auszufÃ¼hren, so ergibt sich mit (\ref{eq:d-sek-multi}),
+dass $n=5$ parallele Windungen nÃ¶tig wÃ¤ren um $J \approx \SI{5}{\frac{\ampere}{\milli\meter\squared}}$ herzustellen.
+Deshalb wurde nicht die SekundÃ¤rseite, sondern die PrimÃ¤rseite, also PrimÃ¤r- und Hilfswicklung, mit \ac{TIW} ausgefÃ¼hrt.
+Das hat Konsequenzen fÃ¼r die IsolationsabstÃ¤nde zwischen Kern und Bauteilen, da der Kern jetzt zur SekundÃ¤rseite gezÃ¤hlt werden muss.
+FÃ¼r diese Arbeit soll die Isolation aber ausreichend sein.
+Die gewÃ¤hlten DrÃ¤hte sind in Tabelle \ref{tab:trafo-wicklungen} aufgelistet.
+
+\subsection{Wickeln}
+WÃ¤hrend der Einweisung gab der Werkstattmeister Herr Rall den wertvollen Tipp:
+\begin{quote}
+    Dimensionieren Sie ihre PrimÃ¤rwicklung lieber so Ã¼ber, dass Sie den gesamten WickelkÃ¶rper gleichmÃ¤ÃŸig ausfÃ¼llen,
+    so bekommen Sie eine saubere FlÃ¤che fÃ¼r die weiteren Wicklungen.
+\end{quote}
+
+Entsprechend wurde wÃ¤hrend des Wickelns der innenliegenden PrimÃ¤rwicklung die Windungszahl so lange erhÃ¶ht,
+bis der Draht sauber auf den entsprechenden Pin gelegt werden konnte.
+Aufgrund der Dicke des Wickeldrahtes konnte die Mindestwicklungszahl von Â§hÃ¶hereMindestWindungszahlÂ§ nicht in der zweiten Lage erreicht werden.
+Deshalb wurden eine dritte und eine vierte Lage ausgefÃ¼hrt, die die Wicklungszahl schlussendlich auf $N_{Pri} = 74$ erhÃ¶hten.
+Die SekundÃ¤r- und Hilfswindungszahlen wurden entsprechend den VerhÃ¤ltnissen angepasst.
+Eine Auflistung der Windungszahlen und verwendeten DrÃ¤hte ist in Tabelle \ref{tab:trafo-wicklungen} zu finden.
+
+Zum Wickeln kam die Wickelmaschine der Elektrowerkstatt zum Einsatz.
+Diese ist mit einem UmdrehungszÃ¤hler ausgestattet, dass sich wÃ¤hrend der Bedienung
+aus das saubere FÃ¼hren der DrÃ¤hte konzentirert werden kann.
+
+\subsection{Einstellen der InduktivitÃ¤t}\label{ssec:einstellenDerInduktivitaet}
+
+Sobald die PrimÃ¤rwicklung erfolgt ist kann mit einem LCR-Meter die PrimÃ¤rinduktivitÃ¤t gemessen und eingestellt werden.
+Dies erfolgt Ã¼ber die VergrÃ¶ÃŸerung des Luftspaltes, was zu einer Verringerung der InduktivitÃ¤t fÃ¼hrt.
+Die, jetzt Ã¼berdimensionerte, PrimÃ¤rwicklungszahl resultiert Ã¼ber den quadratischen Zusammenhang aus
+Gleichung (\ref{eq:A-L-Wert}) in einer stark erhÃ¶hten InduktivitÃ¤t.
+Deshalb muss der Luftspalt deutlich vergrÃ¶ÃŸert werden um diese auf den gewÃ¼nschten Wert von Â§LPriÂ§ einzustellen.
+Das erfolgt durch das EinfÃ¼gen spezieller Abstandsfolien oder durch PapierblÃ¤tter, die ungefÃ¤hr $\SI{0,1}{\milli\meter}$ dick sind.
+So werden die KernhÃ¤lften auseinander gehalten.
+Der so entstehende Luftspalt bildet sich aber nicht nur unter den zentralen Bein, sondern tritt an allen Beinen, also drei Mal auf.
+In diesem Fall konnte die InduktivitÃ¤t mit zwei BlÃ¤ttern auf jeder Seite und anschlieÃŸendes zusammenpressen mit den Halteklammern des Kerns
+auf $L_{Pri} = \SI{1,22}{\milli\henry}$ eingestellt werden, was einer Abweichung um $\SI{3}{\percent}$ entspricht.
+Der Luftspalt ist mit $\approx \SI{0,6}{\milli\meter}$ allerdings erheblich grÃ¶ÃŸer als es fÃ¼r die Funktion nÃ¶tig wÃ¤re.
+Das kann zu verschiedenen negativen Effekten, wie dem Streuen des Magnetfelds in Schaltung und Umgebung
+oder erhÃ¶hten Kernverlusten fÃ¼hren.
+In einer weiteren Iteration kÃ¶nnte versucht werden die dritte und vierte Lage der PrimÃ¤rwicklung zu eliminieren.
+
+\begin{table}[h]
+    \begin{center}
+        \begin{tabular}{|l|c|r|c|}
+            \hline
+            Wicklung & Windungen & Durchmesser & Isolation \\
+            \hhline{|=|=|=|=|}
+            PrimÃ¤r   & 74 & \SI{0,25}{\milli\meter} & \acs{TIW} \\
+            \hline
+            SekundÃ¤r & 11 & 2 $\cdot$ \SI{0,40}{\milli\meter} & Lack \\
+            \hline
+            Auxiliar & 14 & \SI{0,20}{\milli\meter}  & \acs{TIW} \\
+            \hline
+        \end{tabular}
+        \caption{Windungszahlen des gewickelten Transformators}
+        \label{tab:trafo-wicklungen}
+    \end{center}
+\end{table}
+
+
+\section{Kostenkalkulation}
+
+Die Bauteilkosten belaufen sich auf 8,07\texteuro\ und sind in Tabelle \ref{tab:bauteilkosten}
+genauer aufgeschlÃ¼sselt.
+Dabei sind auch Bauteile enthalten, die wÃ¤hrend der ersten Inbetriebnahme nicht zum Einsatz kommen,
+wie der Wake-Up-\ac{IC} U101 oder C117.
+Die einzelnen Preise wurden am 15.12.2023 abgerufen.
+
+Der Preis der Platine, der in den Anforderungen ausgeschlossen wurde, ist schwierig zu erfassen.
+Die Kosten hÃ¤ngen neben der GrÃ¶ÃŸe auch maÃŸgeblich vom Finish der LÃ¶t-OberflÃ¤chen ab.
+1000~Platinen mit den MaÃŸen $\qtyproduct[product-units = single]{68 x 52}{\milli\meter}$
+bietet der Hersteller Eurocircuits ab einem StÃ¼ckpreis von 1,37\texteuro\ an.
+
+
+\begin{table}[h]
+    \centering
+    \begin{tabular}{|l|l r|c|c|c|}
+    \hline
+        Bezeichnung & Bauteil & ~ & Anzahl & Einzelpreis & Gesamtpreis \\
+        \hhline{|=|==|=|=|=|}
+        C101 & Kondensator &\SI{100}{\nano\farad} & 1 & 0,007 & 0,007 \\ \hline
+        C102, C104, C112 & Kondensator &\SI{10}{\micro\farad} & 3 & 0,037 & 0,111 \\ \hline
+        C103, C105 & Kondensator &\SI{150}{\micro\farad} & 2 & 0,137 & 0,274 \\ \hline
+        C106 & Kondensator &\SI{330}{\pico\farad} & 1 & 0,036 & 0,036 \\ \hline
+        C107, C109 & Kondensator &\SI{6,8}{\micro\farad} & 2 & 0,323 & 0,646 \\ \hline
+        C110 & Kondensator &\SI{9,1}{\pico\farad} & 1 & 0,019 & 0,019 \\ \hline
+        C111 & Kondensator &\SI{330}{\nano\farad} & 1 & 0,013 & 0,013 \\ \hline
+        C117 & Kondensator &\SI{100}{\nano\farad} & 1 & 1,260 & 1,260 \\ \hline
+        D101, D103, D107, D108 & Zenerdiode &\SI{180}{\volt} & 4 & 0,135 & 0,54 \\ \hline
+        D102 & Gleichrichterdiode &\SI{1000}{\volt} & 1 & 0,077 & 0,077 \\ \hline
+        D104, D109 & Schottkydiode &\SI{100}{\volt} & 2 & 0,112 & 0,224 \\ \hline
+        D106 & BrÃ¼ckengleichrichter &\SI{1000}{\volt} & 1 & 0,121 & 0,121 \\ \hline
+        L101 & InduktivitÃ¤t &\SI{4,7}{\micro\henry} & 1 & 0,108 & 0,108 \\ \hline
+        Q101 & \ac{MOSFET} &\SI{950}{\volt} & 1 & 0,948 & 0,948 \\ \hline
+        R101 & Widerstand &\SI{680}{\ohm} & 1 & 0,006 & 0,006 \\ \hline
+        R102, R103 & Widerstand &\SI{360}{\kilo\ohm} & 2 & 0,007 & 0,014 \\ \hline
+        R105 & Widerstand &\SI{100}{\kilo\ohm} & 1 & 0,007 & 0,007 \\ \hline
+        R107 & Widerstand &\SI{5,1}{\ohm} & 1 & 0,013 & 0,013 \\ \hline
+        R108 & Widerstand &\SI{2,2}{\kilo\ohm} & 1 & 0,007 & 0,007 \\ \hline
+        R110 & Widerstand &\SI{1,96}{\ohm} & 1 & 0,015 & 0,015 \\ \hline
+        RS101 & Widerstand &\SI{68}{\kilo\ohm} & 1 & 0,007 & 0,007 \\ \hline
+        RS102 & Widerstand &\SI{18}{\kilo\ohm} & 1 & 0,007 & 0,007 \\ \hline
+        T101 & Transformator & ~ & 1 & 2,600 & 2,600 \\ \hline
+        U101 & Wake-Up-\ac{IC} & ~ & 1 & 0,272 & 0,272 \\ \hline
+        U102 & Schaltregler \ac{IC} & ~ & 1 & 0,737 & 0,737 \\
+        \hhline{|=|==|=|=|=|}
+        ~ & ~ & ~ & ~ & \textbf{Summe:} & \textbf{8,069} \\ \hline
+    \end{tabular}
+    \caption{Bauteilkosten bei Abnahme von 1000 StÃ¼ck in \texteuro}
+    \label{tab:bauteilkosten}
+\end{table}
+
diff --git a/ZusammenfassungUndAusblick.tex b/ZusammenfassungUndAusblick.tex
new file mode 100644
index 0000000000000000000000000000000000000000..3d7ed1e7006e2522856848893be3714f71f630eb
--- /dev/null
+++ b/ZusammenfassungUndAusblick.tex
@@ -0,0 +1 @@
+\chapter{Zusammenfassung und Ausblick}\label{chap:zusammenfassung-ausblick}
\ No newline at end of file